Experimental investigation on uplift behaviors of mudmats on soft clay
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摘要: 防沉板基础通常用于支撑海底结构。当位于软黏土海床表面的防沉板基础受到上拔荷载时，基底-海床土界面会产生吸力。吸力可提高基础的稳定性，但同时也增加了基础的回收难度，因此需对基底吸力进行充分研究。通过一系列室内模型试验，研究位于均质土和轻微超固结土表面的防沉板基础的抗拔承载特性，考虑的影响因素有上拔速度、土强度、土的非均质度系数以及固结度。模型基础底部装有若干孔压传感器，用来研究基底吸力形成、发展和消散规律以及基础底部不同位置处吸力的分布情况。结果表明，防沉板基础的抗拔承载力由基底吸力提供，净抗拔力和平均吸力随上拔速度增加而增加，非均质度系数和固结度对抗拔承载力有显著影响。离基底中心越近，吸力越大且消失越晚，因此基础中心是降低基底吸力的最佳开孔位置。Abstract: The subsea mudmats are usually used to support subsea structures. When the mudmat, located on the surface of soft clayey seabed, is subjected to uplift loads, the suction force is generated at the mudmat-soil interface. The suction is beneficial in improving the stability of the mudmat, but is disadvantageous in retrieving the mudmat. Therefore, it is necessary to investigate the invert suction systematically. A series of model tests are conducted to investigate the uplift capacity of the mudmat resting on the homogeneous or lightly overconsolidated clay. The factors influencing the uplift capacity are investigated, including the uplift velocity, the soil strength, the soil heterogeneity and the degree of consolidation. Several pore pressure transducers are installed at the invert of the model mudmat to measure the generation, development, distribution and dissipation of the pore water pressure. The test results show that the uplift capacity of the mudmat is provided by the invert suction. Meanwhile, the results show that the uplift capacity and the average suction at the invert of the mudmat the increase with increasing uplift velocity, heterogeneity and degree of consolidation. In addition, it is found that the suction near the centre of the mudmat invert is greater and disappears later than that at the margin. In order to reduce the invert suction through perforating, the optimal position of perforations should be set at the centre of the mudmat.
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Keywords:
- mudmat /
- uplift capacity /
- suction force /
- excess pore water pressure /
- clay
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0. 引言
随着经济的不断发展和城市人口的增长，中国城市内河的污染问题日益凸显。据统计中国有80%以上的城市内河受到了不同程度污染[1]。河湖底泥的污染物主要分为有机质、氮磷营养盐、重金属三大类。
底泥污染物含量通常受底泥物理-化学性质的影响较大，大部分的有机质与黏土矿物结合在一起，并随细颗粒含量增加而增加，且有机质含量与底泥的比表面积线性相关[2]；矿物表面的吸附过程对于有机质的保存起着重要作用，不同黏土矿物对有机质的吸附机理不同[3]；底泥液限、塑限和塑性指数与黏粒中有机碳含量、黏粒含量与蒙脱石含量显著相关[4]；不同矿物和不同有机质对底泥的物理性状影响显著不同[5]。
底泥中的有机质、营养盐和各种重金属影响底泥的物理性质和工程性质，进而影响底泥的处理技术与效果。因此，分析河湖底泥污染物与底泥物理–化学性质的相关性，对污染底泥的处置以及资源化利用具有重要的工程意义。
已有的研究成果表明了河湖底泥污染物与底泥物理–矿物成分密切相关，但是底泥物理–矿物成分–污染性状关联性的实例研究较少。本研究针对福州市晋安区河道的5处代表性污染底泥，进行了物性指标、矿物成分与污染物含量试验，同时搜集已有的国内外不同底泥污染物含量数据，分析了底泥物理–矿物成分与底泥污染物含量的关联性，并且探讨了底泥中不同污染物含量的相关关系，为河湖底泥的污染治理和处理技术选择提供科学依据。
1. 材料与方法
选取福州晋安区水系5个代表性点位，分别用A，B，C，D，E表示，如图 1所示。该水系有两条干流，分别是凤坂河和浦东河，浦东河有3条支流，分别是福兴河、新厝河、淌洋河，浦东河干流的最下游处为一个公园内的人工湖。B位于凤坂河干流的中段，A位于浦东河干流的上游点，C位于新厝河与浦东河干流的汇集处，D位于淌洋河与浦东河干流的汇集处，E位于浦东河下游的人工湖处。
采集A，B，C，D，E共5处0~10 cm深度的表层底泥，测定有机质（OM）、总氮（TN）、总磷（TP）和重金属（Cu，Zn，Ni，Pb），测定方法见表 1。底泥的颗粒组成、黏土矿物组成和界限含水率见表 2，采用筛分法和密度计法对底泥进行颗粒分析，分别采用Casagrande法和搓条法测定液限wL和塑限wP，采用X射线衍射法测定底泥黏粒中主要矿物成分，包括伊利石（I）、高岭石（K）、绿泥石（C）、蒙脱石（S）的含量。
表 1 本研究底泥污染物测定方法Table 1. Method for determination of pollutants in sediments序号 测试项目 测试方法 试验标准 1 OM 烧失量法 ASTM D2974 2 TN 凯氏法 HJ717—2014 3 TP 钼锑抗分光光度法 HJ 632—2011 4 重金属 ICP-MS法 US EPA 3050B 表 2 本研究底泥颗粒组成、黏土矿物组成及界限含水率Table 2. Particle composition, clay mineral composition and atterberg limits of sediments(%) 底泥 颗粒组成 矿物组成 wL wP Clay Silt Sand I K C S A 42.4 47.5 10.2 19 48 24 9 79.2 35.3 B 12.3 78.8 8.9 22 59 19 0 44.0 31.5 C 12.3 82.9 4.8 33 47 20 0 38.5 23.3 D 26.0 64.0 10.0 27 53 20 0 83.6 35.0 E 28.3 62.4 9.3 24 46 30 0 111.9 44.0 表 3显示了来源于文献的具有不同颗粒级配、界限含水率、黏土矿物组成，以及不同污染物含量的河道底泥数据，结合本文的试验数据，分析底泥物理–矿物成分–污染性状的关联性。
表 3 不同文献收集的底泥数据Table 3. Database of sediment pollutants compiled from literatures序号 颗粒级配 界限
含水率黏土矿物 污染物 主要污染来源 参考文献 OM TN TP Cu Zn Ni Pb 1 √ — — √ √ √ — — — — — 魏岚等[6] 2 √ — — √ √ √ — — — — — Xia等[7] 3 — — — √ √ √ — — — — 生活污水 孙广垠等[8] 4 √ — — — √ √ — — — — 废水、肥料 余成等[9] 5 √ — — — — — √ √ √ √ 废水 El-Sayed等[10] 6 √ — — — — — √ √ √ √ 养殖场 Wang等[11] 7 — — √ √ — — — — — — — Khim[12] 8 — — √ √ — — — — — — — Andrade等[13] 9 — — — √ — — √ √ √ √ 生活污水 Nguyen等 [14] 10 — — — √ — — √ √ √ √ 生活污水 牛红义等[15] 11 — — — — √ √ √ √ √ √ 废水 严玉林[16] 12 — √ — √ — — — — — — — 徐日庆等[17] 13 — √ — √ — — — — — — — Stanchi等 [18] 14 — √ — — — — √ — — — — Phanija等 [19] 15 — √ — — — — — √ — — — 储亚等[20] 16 — √ — — — — — — — √ — Ayodele等 [21] 17 — √ — — — — √ √ — √ — 吕伟豪[22] 2. 底泥试验结果与分析
2.1 污染物与底泥颗粒级配的关系
（1）有机质与底泥颗粒级配的关系
底泥有机质与细颗粒含量的关系绘制于图 2中，可以发现底泥的细颗粒与有机质之间具有较强的相关性，有机质含量随细颗粒含量的增加而增加。底泥有机质含量随细颗粒含量的关系曲线的斜率不同，斜率越大表明底泥中的细颗粒对有机质的吸附作用越强。细颗粒具有较大的比表面积，有利于对有机质的吸附和聚集。底泥中有机质不仅与颗粒级配有关，还有底泥附近的污染源和环境有关。本研究河道底泥位于城市居民区，周围有大量排污管道将居民生活废水排入河道中，使得底泥中含有较高的有机质，文献[6，7]的样品分别取自水库底泥和海湾底泥中，周围没有人为污染源，由于水库的流动性小于海湾，使得水库底泥的有机质含量＞海湾底泥的有机质含量。
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图 2 底泥有机质含量与颗粒级配的关系Figure 2. Relationship between organic matter content of sediments and particle gradation（2）总氮、总磷与底泥颗粒级配的关系
底泥细颗粒含量与总氮、总磷含量的关系绘制于图 3中，可以发现同一河道底泥的总氮、总磷含量随底泥细颗粒含量的增加而增加，这与有机氮、有机磷易于吸附在细颗粒上有关。底泥周边环境，黏土矿物成分的不同造成了总氮、总磷含量与细颗粒含量的关系曲线的斜率不同。
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图 3 底泥总氮、总磷含量与颗粒级配的关系Figure 3. Relationship between TN/TP of sediments and particle gradation（3）重金属含量与底泥颗粒级配的关系
底泥细颗粒含量与重金属含量的关系绘制于图 4中。由图 4可见，底泥中重金属的积累受底泥颗粒级配的影响，底泥的Cu，Zn，Ni含量随底泥细颗粒含量的增加而增加，由于粒度影响底泥的比表面积、孔隙体积以及活性组分，使得底泥细颗粒具有强吸附能力，有利于重金属元素的汇集。同时，底泥粒径越细，所含有机质也越多，对重金属的吸附络合作用也越强。本研究的底泥重金属含量较高，与沿河汽车修理厂等工厂废水的长期污染有关，且本研究底泥中的有机质含量较高，使得重金属元素大量累积。
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图 4 底泥重金属含量与颗粒级配的关系Figure 4. Relationship between particle gradation of sediments and heavy metal2.2 有机质与黏土矿物的关系
为了研究黏土矿物组成与底泥有机质含量的关系，选取文献[12，13]黏粒含量在40%±1%范围内的底泥，其有机质含量与各黏土矿物组成的关系绘制于图 5中，可以发现，对于相同黏粒含量的底泥，不同黏土矿物对有机质含量有不同的影响，蒙脱石与高岭土对有机质的吸附和储存能力较强，且与有机质含量呈现明显的正相关，伊利石与有机质含量呈弱负相关。虽然伊利石的比表面积大于高岭石，但是本研究对比发现高岭石含量高的底泥中有机质含量较伊利石多，其原因可能是黏土矿物对有机质存在选择性的吸附，不同的黏土矿物保存着不同的有机组分，高岭石易于吸附有机质中的—CH2基团，而在底泥中含量较多有机质是胡敏酸，—CH2是其主要官能团，易与高岭石吸附结合。这一现象有待今后积累更多的试验数据，开展进一步的探讨。
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图 5 底泥有机质含量与黏土矿物含量的关系Figure 5. Relationship between organic matter content of sediments and clay mineral contents2.3 底泥各污染物之间的关系
（1）底泥有机质与总氮、总磷的关系
底泥有机质含量与总氮、总磷含量的关系绘制于图 6中。由图 6（a）可以发现底泥总氮含量随有机质含量的增加而增加，由图 6（b）可以看出底泥中总磷含量随有机质含量增加的规律不明显，有机质与总磷含量的相关性较有机质与总氮含量的相关性弱。底泥中的氮素有95%以上存在于有机物质中，因此总氮含量与有机质含量呈显著正相关。
（2）底泥有机质与重金属含量的关系
底泥有机质与重金属含量的关系绘制于图 7中。可以发现不同底泥中的重金属含量差异巨大，某些重金属元素的含量甚至相差100倍以上，本研究底泥的重金属含量明显远大于文献[14，15]底泥，这与重金属污染源有关，本研究底泥河道沿线有不锈钢加工厂、汽修厂等众多污染源，造成底泥中重金属污染严重，文献[14，15]底泥的主要污染源为生活污水，因此文献[14，15]底泥的重金属污染程度较本研究底泥轻。底泥重金属含量随有机质含量的增加而增加，不同文献底泥关系曲线的斜率不同，重金属污染源对曲线斜率的大小影响很大。
（3）底泥总氮、总磷含量与重金属含量的关系
底泥总氮、总磷含量与重金属含量的关系绘制于图 8中。可以发现底泥的重金属含量随底泥总氮、总磷含量的增加而增加。有机质与总氮总磷的同源性，以及有机质对重金属的吸附和络合作用，使得底泥重金属含量与底泥总氮总磷含量同样具有正相关的关系。
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图 8 底泥重金属含量与总氮、总磷含量的关系Figure 8. Relationship between contents of TN/TP and heavy metals in sediments2.4 污染物与底泥界限含水率的关系
（1）有机质与底泥界限含水率的关系
底泥有机质含量与液限、塑限和塑性指数的关系绘制于图 9中，可以发现底泥中液限、塑限及塑性指数随底泥有机质含量的增加而增加，底泥的有机质含量与液塑限及塑性指数之间具有较强的相关性，液塑限、塑性指数与有机质的关系式列于图中。有机物对液限和塑限的影响是通过改变土颗粒结合水膜的厚度来实现的，有机物具有较高的比表面积和较强的持水能力，可吸附在黏土矿物表面，形成较厚的结合水膜，从而提高底泥的液塑限。
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图 9 底泥液塑限及塑性指数与有机质含量的关系Figure 9. Relationship between Atterberg limits and plasticity index of sediments and OM（2）重金属含量与底泥界限含水率的关系
底泥重金属含量与液限、塑限及塑性指数的关系绘制于图 10中。可以发现文献[19~22]底泥的液塑限随着重金属含量的增加而减小。重金属离子对底泥液塑限的影响主要是引起了黏土矿物的聚集和双电层厚度的改变。本研究底泥的液塑限及塑性指数则随着重金属含量的增加而增加，这是因为本研究底泥中有机质含量较高，而文献[19~22]底泥中几乎不含有机质，重金属含量会随着有机质含量的增加而增加，且有机质对液塑限的增加作用大于重金属对液塑限的减小作用。
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图 10 底泥液塑限及塑性指数与重金属含量的关系Figure 10. Relationship between Atterberg limits and plasticity index of sediments and heavy metal content3. 底泥污染物及物理性质相关性分析
对底泥中的污染物与物理性质数据进行相关性分析，为了减少底泥所处环境因素对相关性分析的影响，对底泥污染物和物理性质按区域进行分析，后取其相关系数平均值。底泥污染物与物理性质的相关系数，如表 4所示。有机质、总氮及Cu，Zn，Ni重金属含量与底泥中黏粒含量和粉粒含量的相关性较高，相关系数均大于0.5以上；污染物与黏土矿物相关性不强，相关系数均小于0.5，这是由于黏土矿物在整个底泥颗粒中所占比重较小，影响力有限；有机质含量与各污染物含量之间的相关系数均较高，表明底泥污染性状与有机质含量密切相关；有机质对底泥液限、塑限、塑性指数的相关系数分别为0.915，0.916，0.797，这表明有机质对底泥的物理性质有着重要的影响，其他污染物与底泥物理性质的相关系数均较低，对底泥物理性质的影响较小。
表 4 底泥污染物及物理性质的相关系数Table 4. Correlation coefficients of sediment pollutants and physical properties污染物与底泥颗粒级配 污染物与黏土矿物 污染物与污染物 污染物与底泥物理性质 Clay OM 0.231 Illite OM -0.099 OM TN 0.809 OM wL 0.915 Silt OM 0.524 Kaolinite OM -0.185 OM TP 0.456 OM wP 0.916 Sand OM -0.485 Chlorite OM -0.194 TN TP 0.623 OM IP 0.797 Clay+Silt OM 0.717 Smectite OM 0.020 OM Cu 0.636 TN wL 0.254 Clay TN 0.686 Illite TN -0.249 OM Zn 0.794 TN wP 0.242 Clay TP 0.439 Illite TP -0.356 OM Ni 0.490 TN IP 0.161 Silt TN -0.026 Kaolinite TN -0.216 OM Pb 0.777 TP wL -0.009 Silt TP -0.097 Kaolinite TP -0.269 TN Cu 0.452 TP wP -0.005 Sand TN -0.763 Chlorite TN 0.485 TN Zn 0.603 TP IP -0.033 Sand TP 0.321 Chlorite TP 0.264 TN Ni 0.511 Cu wL -0.342 Clay+Silt TN 0.763 Smectite TN 0.197 TN Pb 0.433 Cu wP 0.300 Clay+Silt TP 0.321 Smectite TP 0.054 TP Cu 0.335 Cu IP -0.350 Clay Cu 0.355 Illite Cu -0.216 TP Zn 0.577 Zn wL -0.331 Clay Zn 0.363 Illite Zn -0.382 TP Ni 0.203 Zn wP -0.317 Clay Ni 0.335 Illite Ni -0.270 TP Pb 0.501 Zn IP 0.275 Clay Pb 0.335 Illite Pb -0.286 Cu Zn 0.655 Pb wL 0.067 Silt Cu 0.572 Kaolinite Cu -0.229 Cu Ni 0.610 Pb wP -0.365 Silt Zn 0.558 Kaolinite Zn -0.329 Cu Pb 0.551 Pb IP 0.112 Silt Ni 0.639 Kaolinite Ni -0.245 Zn Ni 0.539 Silt Pb 0.006 Kaolinite Pb 0.047 Zn Pb 0.729 Sand Cu -0.555 Chlorite Cu 0.258 Ni Pb 0.406 Sand Zn -0.593 Chlorite Zn 0.482 Sand Ni -0.641 Chlorite Ni 0.445 Sand Pb -0.292 Chlorite Pb 0.362 Clay+Silt Cu 0.554 Smectite Cu -0.137 Clay+Silt Zn 0.591 Smectite Zn -0.214 Clay+Silt Ni 0.635 Smectite Ni -0.159 Clay+Silt Pb 0.295 Smectite Pb 0.103 4. 结论
基于福州晋安东区五处河道底泥系列试验研究结果，结合搜集的独立试验数据，进行了底泥物理-矿物成分–污染性状关联性分析，得出4点结论。
（1）在细颗粒含量较高的底泥中，有利于污染物的吸附积累，随着细颗粒含量的增加，污染物含量近似呈线性增加的趋势。而在砂粒含量较高的底泥中，则缺少这种吸附能力，底泥中污染物含量低。
（2）底泥中不同黏土矿物对有机质含量有不同的影响，蒙脱石与高岭土与有机质含量呈现明显的正相关。
（3）底泥中有机质与氮磷营养盐一般具有同源性，同时有机质对重金属具有络合作用，底泥中有机质含量与总氮总磷含量，有机质含量与重金属含量，总氮总磷含量与重金属含量，均具有良好的线性关系。
（4）底泥中的液限、塑限和塑性指数随着底泥有机质含量的增加而增加，相比于有机质，重金属对底泥界限含水率的影响较小。
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图 4 不排水抗剪强度随深度变化曲线及球型触探仪的测点
Figure 4. Undrained shear strength of soil versus penetration depth and test points of ball penetrometer
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图 5 工况S4-5上拔试验结果(上拔速度10 mm/s)
Figure 5. Results of case S4-5 (uplift velocity of 10 mm/s)
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图 6 不同上拔速度的试验结果(S4组试验)
Figure 6. Test results under different uplift velocities (Group S4)
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图 7 上拔速度对净抗拔力和基底平均吸力的影响
Figure 7. Effects of pull-out velocity on net uplift force and average suction at foundation invert
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图 8 抗拔承载力系数随无量纲速度和非均质系数的变化
Figure 8. Evolution of uplift capacity factor with normalized pull-out Velocity and soil heterogeneity
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图 10 抗拔承载力与平均吸力的关系
Figure 10. Relationship between uplift resistance and average suction
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图 11 非均质度系数对抗拔/抗压承载力系数的影响
Figure 11. Effects of soil heterogeneity on uplift/bearing capacity factor
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图 13 固结度对抗拔承载力系数和基底吸力的影响
Figure 13. Effects of degree of consolidation on uplift capacity factor and invert suction
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图 14 基础下压过程周围土强度分布
Figure 14. Isogram of strength ratio of soil during penetration of mudmat
表 1 模型试验工况
Table 1 Details of model tests
影响因素 试验编号 土强度
su/kPa非均质度系数κ = kB/sum 上拔速度,
v/(mm·s-1)固结度
U/%净抗拔力
Fnet/N平均吸力
/Pa峰值上拔位移dp/m 上拔速度,
土强度S1-1 0.21 0 0.010 60~62 16.84 -983.6 2.60 S1-2 0.100 17.61 -1196.7 3.49 S1-3 1.000 22.35 -1541.4 7.38 S1-4 10.000 23.65 -1358.6 8.66 S2-1 0.35~0.38 0 0.010 29.75 -1710.8 5.16 S2-2 0.100 30.96 -1933.1 7.95 S2-3 1.000 36.98 -2169.4 11.95 S2-4 10.000 41.81 -2714.6 20.63 上拔速度,
非均质度系数S3-1 0.23+2.19z 0.95 0.010 60~62 18.33 -1093.8 4.47 S3-2 0.100 21.88 -1547.5 6.08 S3-3 1.000 26.00 -1783.1 9.91 S3-4 10.000 28.85 -1780.1 9.79 S4-1 0.35+6z 1.71 0.001 23.17 -1359.9 1.03 S4-2 0.010 27.64 -1814.4 1.60 S4-3 0.100 34.41 -2098.8 6.18 S4-4 1.000 42.26 -2426.5 4.99 S4-5 10.000 45.13 -2376.9 9.13 固结度 S5-1 0.19+2.7z 1.42 10.000 65 24.51 -1285.7 5.20 S5-2 10.000 91 28.24 -1346.9 5.60 S5-3 10.000 92 27.89 -1419.5 6.90 S6-1 0.25+3z 1.2 10.000 0 28.38 -1553.3 8.00 S6-2 10.000 35 30.20 -1607.7 8.20 S6-3 10.000 51 35.68 -1940.1 4.80 S6-4 10.000 78 36.41 -1706.0 4.40 S6-5 10.000 97 39.71 -1992.1 6.00 
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期刊类型引用(1)
1. 张闯，王苒，尚晓雨，杨阳，陈龙，董硕，刘泽，杨科. 水域地表基质调查方法探索——以衡水湖为例. 国土资源导刊. 2023(02): 109-113 . 
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