考虑非荷载变形的冻土区灌注桩轴力失真纠偏计算方法

施瑞; 温智; 高樯; 魏彦京

doi:10.11779/CJGE202210021

考虑非荷载变形的冻土区灌注桩轴力失真纠偏计算方法 English Version

施瑞^{1, 2, 3,},
温智^{1, 3, ,},
高樯^{1, 2},
魏彦京^{1, 2}

1.
中国科学院西北生态环境资源研究院冻土工程国家重点实验室, 甘肃兰州 730100
2.
中国科学院大学, 北京 100049
3.
兰州交通大学土木工程学院, 甘肃兰州 730100

基金项目:

国家自然科学基金项目 41771073

国家自然科学基金项目 41871061

国家自然科学基金项目 41971087

国家自然科学基金国际交流合作项目 42011530084

甘肃省国际科技合作专项项目 20YF8WA007

中国科学院重点部署项目 ZDRW-ZS-2020-1

详细信息

作者简介:
施瑞(1991—)，男，博士研究生，主要从事寒区岩土工程方面的研究。E-mail：1113300427@hit.edu.cn

通讯作者:
温智, E-mail: wenzhi@lzb.ac.cn

中图分类号: TU470
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出版历程
- 收稿日期: 2021-08-30
- 网络出版日期: 2022-12-11
- 刊出日期: 2022-09-30

Correction calculation method for axial force distortion of cast-in-place piles in permafrost regions considering non-load deformation

SHI Rui^{1, 2, 3,},
WEN Zhi^{1, 3, ,},
GAO Qiang^{1, 2},
WEI Yan-jing^{1, 2}

1.
Northwest Institute of Eco-Environment and Resource, Chinese Academy of Science, Lanzhou 730100, China
2.
University of Chinese Academy of Sciences, Beijing 100049, China
3.
School of Civil Engineering, Lanzhou Jiaotong University, Lanzhou 730100, China

摘要

摘要: 以预埋钢筋计测值间接获取桩体轴力与桩侧摩阻力是桩基监测中的常用手段。然而，钢筋应力计测值不仅包括施加于桩基的荷载产生的应力，还包括各种非荷载因素造成的附加应力。因而，简单地以钢筋和混凝土弹性模量比值来估算混凝土应力，其结果值得商榷，多年冻土区尤甚。根据钢筋混凝土桩的实际材料特性，按相容条件建立计算方程，考虑混凝土温度变形、冻胀变形、干湿胀缩变形、自生体积变形、徐变变形以及钢筋温度变形，得出考虑非荷载变形的多年冻土区桩基础混凝土、钢筋实际荷载应力，最终得到实际荷载引起的桩身轴力、桩侧摩阻力。结果表明：该计算方法具有其合理性及有效性，可避免传统方法因非荷载变形带来的轴力失真与无法合理解释的测试结果，对桩基承载性能分析具有实际意义。
- 多年冻土区 /
- 灌注桩 /
- 非荷载变形 /
- 荷载应力 /
- 轴力失真 /
- 纠偏计算方法
Abstract: It is a conventional method for pile monitoring to calculate axial force and shaft resistance indirectly according to the values measured by the rebar strain meters which are embedded in piles. However, the measured values from the rebar strain meter include the stress caused by the load applied to the pile foundation and the additional stress caused by various non-load factors. Therefore, it is rather questionable to estimate the concrete stress according to the ratio of elastic moduli between steel bars and concrete, especially in permafrost regions. Based on the actual material properties of reinforced concrete piles and consistency conditions, several equations are established considering the temperature-induced deformation, frost-heave deformation, dry shrinkage and wet-swelling deformation, autogenous deformation, creep deformation of pile concrete, and temperature-induced deformation of steel bars. Considering the non-load deformation, the load-induced stresses of concrete and steel bars of the cast-in-situ piles in permafrost regions are obtained. Finally, the axial force and shaft resistance caused by the actual load are calculated. The results show that the proposed method is reasonable and effective. The new method can avoid axial force distortion and the unreasonable results caused by the traditional method due to non-load deformation. Hence, the proposed method is of practical significance for the bearing performance analysis of pile foundations.
- permafrost region /
- cast-in-situ pile /
- non-load deformation /
- load-induced stress /
- axial force distortion /
- correction calculation method

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0. 引言

近年来,国内外学者针对经历循环荷载历史后土体的剪切特性进行了大量研究^[1-5]。一般来说,循环荷载会使土体的超孔隙水压力增大,平均有效应力降低,从而导致土体的循环后强度降低。王淑云等^[1]针对重塑粉质黏土,在不同围压下进行了一系列静三轴和动-静三轴不排水试验,发现粉质黏土的振后不排水强度衰减程度取决于动载引起的动应变和孔压值；郑刚等^[2]认为原状土样的振后不排水抗剪强度显著衰减,而重塑土的抗剪强度变化不甚明显；Moses等^[3]发现土体的振后不排水强度随循环荷载幅值的增加而减小；Yasuhara等^[5]研究了重塑Ariake黏土的循环后剪切特性,发现循环荷载作用后土体累积孔压可以很好地评价振后不排水剪切强度,并提出了预测土体振后抗剪强度的经验模型。

然而,经历循环荷载作用后的土体往往处于未固结和完全固结的中间状态,该状态可用振后固结度这一概念进行描述。目前针对原状软土在不同振后固结度条件下的剪切特性研究较少。因此,有必要针对不同振后固结度下的软土振后剪切特性进行研究。本文选取珠江入海口原状软土,通过一系列的动-静三轴试验,分析了初始围压,循环应力比以及振后固结度对土体振后剪切特性的影响,以期加深对软土振后静力特性的理解,为工程设计提供试验基础。

1. 土体试样和试验方案

1.1 土样基本物理力学特性

试验选取珠江入海口原状软土为研究对象,土壤呈深灰色,取土深度为0～7 m。依据《土工试验规程（GB/T 50123—2019）》获得土体的基本物理力学指标和土体的粒径分布曲线分别见表1和图1所示。

表 1 原状软土基本物理力学指标值

Table 1. Indices of basic physical and mechanical properties of undisturbed soft soils

物理力学特性	取值
天然密度ρ/(g·cm^-3)	1.54~1.79
含水率w/%	38.3~69.1
孔隙比e	1.12~1.91
相对质量密度G_s	2.71
液限w_L/%	38.5~61.8
塑限w_P/%	19.4~28.0
塑性指数I_P	19.1~33.8
渗透系数K/(10^-7cm·s^-1)	8.79~10.80
压缩系数a_v/MPa^-1	0.48~1.15
侧压力系数K₀	0.44

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图 1 粒径分布曲线

Figure 1. Grain-size distribution curve

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1.2 试验方案

通过薄壁取土器进行现场取土,并将原状土样保存在恒温恒湿箱中。按照《土工试验方法标准（GB/T 50123—2019）》的要求,将土体制成直径38 mm,高76 mm的原状试样,并采用真空饱和及反压饱和法对试样进行饱和。首先对所有圆柱试样进行真空饱和,然后将试样置于压力室内进行反压饱和,当B值达到0.95以上时,可认为土体已经饱和。随后,对试样施加一定的固结压力,进行等向固结,当试样排水体积速率小于100 mm³/h时,认为土样固结完成。为研究有效固结围压对振后强度的影响,本次试验中选取有效固结围压分别为20,40,60 kPa。

对固结完成后的土体在不排水状态下开展循环三轴试验,并采用Sakai等^[6]提出的循环应力比CSR描述循环偏应力大小,即

$CSR = q / 2 {p^{'}}_{0} = q / 2 {σ^{'}}_{3}$ ,

(1)

式中,q为循环偏应力幅值, ${p^{'}}_{0}$ 为固结完成后的有效围压。为研究CSR对振后土体强度的影响,在围压为60 kPa下,CSR值分别取0.08,0.17,0.25,0.33。循环轴向偏应力采用半正弦波形,频率为0.1 Hz,且循环振次为1000次。

对振动后的试样再次进行固结过程,并采用振后固结度这一概念描述振后土体固结程度。试验过程中为得到不同振后固结度的土体,可通过向振后试样施加不同的反压。具体为：向经历循环荷载作用后的土体施加一定的反压p_u,此时,振后土体在一定围压作用下进行固结,振动过程中产生的超孔隙水压力将逐渐降低直至与反压相等。因此,振后不同固结度U_r可通过下式计算得到,

$U_{r} = 1 - \frac{p_{u}}{{(Δ u)}_{cy}}$ ,

(2)

式中,p_u为再固结过程中施加在试样上的反压,(∆u)_cy为振动过程中产生的超孔隙水压力。

当试样再次固结完成后,对土体进行三轴固结不排水剪切试验。其中,剪切过程中均采用应变控制,剪切速率为0.1%/min。当应变达到20%时,试验结束。对于经历和未经历循环荷载作用的土体而言,若静力剪切过程中应力应变曲线出现峰值点,其不排水抗剪强度为峰值偏应力的1/2；若未出现峰值点,则土体不排水抗剪强度取20%应变处对应偏应力的1/2。整个试验方案如表2所示,其中ST-20,ST-40和ST-60为未经历循环荷载作用的土体在不同围压条件下的静三轴试验。经历和未经历循环荷载作用的土体强度用S_u表示。

表 2 试验方案

Table 2. Test schemes

试样编号	${p^{'}}_{0}$ /kPa	q^ampl/kPa	CSR	循环次数	U_r/%	S_u/kPa
U₀₁	20	10	0.25	1000	0	20.2
U₀₂	20	10	0.25	1000	25	24.4
U₀₃	20	10	0.25	1000	75	22.8
U₀₄	20	10	0.25	1000	100	33.0
U₀₅	40	20	0.25	1000	100	40.4
U₀₆	60	30	0.25	1000	100	39.5
U₀₇	60	10	0.08	1000	100	32.7
U₀₈	60	20	0.17	1000	100	31.5
U₀₉	60	40	0.33	1000	100	42.9
ST-20	20	—	—	—	—	28.5
ST-40	40	—	—	—	—	33.4
ST-60	60	—	—	—	—	33.5

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2. 试验结果

2.1 固结围压对振后土体强度的影响

图2展示了循环荷载后完全固结试样在不同围压下的偏应力-应变曲线。其中,CSR=0.25,U_r= 100%。可以看出,不同围压下的q-ε曲线变化趋势相同。当应变较低时,应力在小应变范围内迅速增加。随着应变的增加,应力增速放缓,当轴向应变为20%左右时,偏应力趋于稳定。不同围压下完全固结的振后试样强度大于相同围压无循环荷载作用历史的土体静强度。例如,当围压为60 kPa时,试样的振后强度比未经历循环荷载作用下的强度大6.0 kPa。此外,对比发现,实验条件相同的情况下,振后土体的抗剪强度随着围压的增加基本呈增大趋势。具体为完全固结的振后试样在初始固结围压为20,40,60 kPa时,对应的抗剪强度分别为33.0,40.4,39.5 kPa。

图 2 不同围压下振后土体的偏应力-应变曲线

Figure 2. Post-cyclic deviator stress-strain curves under different confining pressures

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2.2 循环应力比对振后土体强度的影响

图3展示了不同循环应力比循环荷载作用后完全固结试样（U_r=100%）的偏应力-应变曲线。其中,初始固结围压为60 kPa。可以看出,初始应变随着CSR的增加而增加。当CSR值分别为0.08,0.17,0.25和0.33时,对应的初始应变分别为0.24%,0.43%,0.66%,4.27%。当CSR>0.25时,试样的振后剪切强度明显大于静态剪切强度（表2）。相较于未经历循环荷载的土体静强度,当CSR=0.08时,振后土体强度增幅为-0.8 kPa；当CSR=0.33时,振后土体强度增幅为9.4 kPa。同样地,土体振后剪切强度随着CSR的增大而增大。当CSR从0.08增大到0.33时,土体振后剪切强度从32.7 kPa增大到42.9 kPa。

图 3 不同循环应力比下振后土体的偏应力-应变曲线

Figure 3. Post-cyclic deviator stress-strain curves under different CSRs

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2.3 振后固结度对振后土体强度的影响

图4为不同振后固结度下土体的偏应力-应变曲线。其中,初始固结围压为20 kPa,CSR=0.25。通过与未经历动荷载的试样q-ε曲线对比发现,U_r在75%～100%存在临界值,使得振后土体强度等于相同围压下未经历动荷载作用的土体强度。当固结围压为20 kPa,固结度为0%,25%,75%,100%时,抗剪强度分别为20.2,24.4,22.8,33.0 kPa。试验结果表明土体的振后抗剪强度随U_r的增大而增加。

图 4 不同振后固结度下振后土体的偏应力-应变曲线

Figure 4. Post-cyclic deviator stress-strain curves under different degrees of reconsolidation

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3. 结论

本文通过对珠江入海口原状软土开展一系列动、静三轴试验,对其振后强度特性进行了研究。

（1）经历循环荷载作用后的土体,不同因素影响下对应的偏应力-应变曲线变化趋势基本一致。不同固结围压影响下,振后完全固结试样的振后抗剪强度大于未经历动荷载土体静强度。另一方面,土体振后抗剪强度随初始固结围压的增大呈增加趋势。

（2）当循环应力比大于0.25时,振后完全固结状态下土体剪切强度明显大于相同围压下未经历循环荷载作用的土体静态剪切强度。另一方面,振后完全固结的土体,其振后剪切强度随着循环应力比的增大而增加。

（3）土体振后抗剪强度随振后固结度的增加而增大,且振后固结度存在某一临界值,使得土体的振后抗剪强度与相同围压条件下未经历循环荷载作用的土体抗剪强度基本一致。

图 1 北麓河站2017年内地温曲线

Figure 1. Curves of ground temperature at Beiluhe Station in 2017

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图 2 测桩平面及测试元件布置图

Figure 2. Arrangement of piles and sensors

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图 3 徐变度与加荷龄期及持荷时长关系图^[20]

Figure 3. Variation of creep degree by loading age and load-holding duration ^[20]

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图 4 灌桩后不同时刻桩体温度曲线与黏结力曲线

Figure 4. Curves of temperature and bond strength at different moments after pile cast

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图 5 不同深度处非荷载应变与荷载应变时程曲线

Figure 5. Time-history curves of non-load strain and load strain at different depths

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图 6 不同深度处冻胀应变与非荷载应变及荷载应变之比

Figure 6. Proportion of frost-heave strain to non-load strain and load strain at different depths

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图 7 两种方法所得典型轴力、侧摩阻时程曲线对比

Figure 7. Comparison between time-history curves of typical axial force and shaft resistance calculated by two methods

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图 8 新、旧方法轴力及侧摩阻力计算结果对比

Figure 8. Comparison between axial force and shaft resistance by two methods

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图 9 典型轴力、侧摩阻力纠偏度分布直方图及累计占比曲线

Figure 9. Typical distribution histograms and cumulative proportion curves of correction degree for axial force and shaft resistance

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参考文献(33)

[1]	张召阳, 吴亚平, 杜兆金, 等. 考虑动载作用冻土桩基传递函数及其影响系数研究[J]. 铁道标准设计, 2020, 64(11): 44–50. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-TDBS202011008.htm ZHANG Zhao-yang, WU Ya-ping, DU Zhao-jin, et al. Study on transfer function and influence coefficient of pile foundation in frozen soil considering dynamic loading[J]. Railway Standard Design, 2020, 64(11): 44–50. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-TDBS202011008.htm
[2]	王海新, 吴亚平, 孙安元, 等. 循环荷载下冻土桩基力学特性研究[J]. 铁道科学与工程学报, 2017, 14(10): 2111–2117. doi: 10.3969/j.issn.1672-7029.2017.10.011 WANG Hai-xin, WU Ya-ping, SUN An-yuan, et al. Mechanical properties research about frozen soil pile foundation under cyclic loading[J]. Journal of Railway Science and Engineering, 2017, 14(10): 2111–2117. (in Chinese) doi: 10.3969/j.issn.1672-7029.2017.10.011
[3]	孙学先, 张慧, 田明. 多年冻土区灌注桩竖向抗拔承载力试验研究[J]. 岩土力学, 2007, 28(10): 2110–2114. doi: 10.3969/j.issn.1000-7598.2007.10.020 SUN Xue-xian, ZHANG Hui, TIAN Ming. Experimental study on vertical pullout capacity of cast-in-site pile in permafrost region[J]. Rock and Soil Mechanics, 2007, 28(10): 2110–2114. (in Chinese) doi: 10.3969/j.issn.1000-7598.2007.10.020
[4]	宇德忠, 程培峰, 季成, 等. 高纬度低海拔岛状多年冻土桩基回冻前后承载力的试验研究[J]. 岩土力学, 2015, 36(增刊2): 478–484. doi: 10.16285/j.rsm.2015.S2.066 YU De-zhong, CHENG Pei-feng, JI Cheng, et al. Experimental study of bearing capacity of island permafrost pile foundation before and after refreezing in low altitude and high latitude area[J]. Rock and Soil Mechanics, 2015, 36(S2): 478–484. (in Chinese) doi: 10.16285/j.rsm.2015.S2.066
[5]	阜新海州露天煤矿, 阜新煤矿学院, 煤炭科学研究院抚顺研究所. 钢轨抗滑桩应力状态的研究[J]. 煤炭科学技术, 1978, 6(12): 9–15. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-MTKJ197812003.htm Opencast Coal Mine Spoils in Haizhou, Fuxin, Fuxin Coal Mining Institute, Fushun Institute, China Coal Research Institute. Study on stress state of rail anti-sliding pile[J]. Coal Science and Technology, 1978, 6(12): 9–15. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-MTKJ197812003.htm
[6]	赵志仁. 大坝应变及应力的原型观测研究[J]. 人民长江, 1991, 22(4): 28–40. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-RIVE199104003.htm ZHAO Zhi-ren. Prototype observation research on dam strain and stress[J]. Yangtze River, 1991, 22(4): 28–40. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-RIVE199104003.htm
[7]	邵乃辰. 关于钢筋混凝土内的应力分析[J]. 水力发电, 1985, 11(7): 24–27. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SLFD198507005.htm SHAO Nai-chen. Stress analysis in reinforced concrete[J]. Water Power, 1985, 11(7): 24–27. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SLFD198507005.htm
[8]	赵志仁, 朱化广. 水工钢筋混凝土结构实测钢筋应力的分析与计算[J]. 水利学报, 1992, 23(1): 73–79. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SLXB199201011.htm ZHAO Zhi-ren, ZHU Hua-guang. Analysis and calculation of actual reinforcement stress in hydraulic reinforced concrete structure[J]. Journal of Hydraulic Engineering, 1992, 23(1): 73–79. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SLXB199201011.htm
[9]	冯兴常. 钢筋混凝土结构原型观测资料分析[J]. 水利学报, 1986, 17(10): 58–63. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SLXB198610008.htm FENG Xing-chang. Analysis of prototype observation data of reinforced concrete structure[J]. Journal of Hydraulic Engineering, 1986, 17(10): 58–63. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SLXB198610008.htm
[10]	储海宁. 混凝土坝内部观测技术[M]. 北京: 水利电力出版社, 1989. CHU Hai-ning. Internal Observation Technology of Concrete Dam[M]. Beijing: Water Resources and Electric Power Press, 1989. (in Chinese)
[11]	朱伯芳. 混凝土结构徐变应力分析的隐式解法[J]. 水利学报, 1983, 14(5): 40–46. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SLXB198305004.htm ZHU Bo-fang. An implicit method for the stress analysis of concrete structures considering the effect of creep[J]. Journal of Hydraulic Engineering, 1983, 14(5): 40–46. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SLXB198305004.htm
[12]	冯波, 张志诚, 董霞. 混凝土应力计算的变形法误差分析及方法改进[J]. 河海大学学报(自然科学版), 2007, 35(2): 217–219. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-HHDX200702022.htm FENG Bo, ZHANG Zhi-cheng, DONG Xia. Error analysis of deformation method for stress calculation of concrete and its improvement[J]. Journal of Hohai University (Natural Sciences), 2007, 35(2): 217–219. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-HHDX200702022.htm
[13]	张子明, 张研, 宋智通. 基于细观力学方法的混凝土热膨胀系数预测[J]. 计算力学学报, 2007, 24(6): 806–810. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-JSJG200706016.htm ZHANG Zi-ming, ZHANG Yan, SONG Zhi-tong. Prediction on thermal expansion coefficient of concrete based on meso-mechanics method[J]. Chinese Journal of Computational Mechanics, 2007, 24(6): 806–810. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-JSJG200706016.htm
[14]	温智, 盛煜, 马巍, 等. 青藏高原北麓河地区原状多年冻土导热系数的试验研究[J]. 冰川冻土, 2005, 27(2): 182–187. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-BCDT200502004.htm WEN Zhi, SHENG Yu, MA Wei, et al. Experimental studies of thermal conductivity of undisturbed permafrost at beiluhe testing site on the Tibetan Plateau[J]. Journal of Glaciology and Geocryology, 2005, 27(2): 182–187. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-BCDT200502004.htm
[15]	盛煜, 温智, 马巍. 青藏铁路北麓河试验段路基保温材料处理措施初步分析[J]. 岩石力学与工程学报, 2003, 22(S2): 2659–2663. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YSLX2003S2024.htm SHENG Yu, WEN Zhi, MA Wei. Preliminary analysis on insulation treatment of embankment at beiluhe test section of Qinghai-Tibet railway[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2003, 22(S2): 2659–2663. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YSLX2003S2024.htm
[16]	牛富俊, 张鲁新, 俞祁浩, 等. 青藏高原多年冻土区斜坡类型及典型斜坡稳定性研究[J]. 冰川冻土, 2002, 24(5): 608–613. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-BCDT200205026.htm NIU Fu-jun, ZHANG Lu-xin, YU Qi-hao, et al. Study on slope types and stability of typical slopes in permafrost regions of the Tibetan Plateau[J]. Journal of Glaciolgy and Geocryology, 2002, 24(5): 608–613. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-BCDT200205026.htm
[17]	张明礼, 温智, 薛珂, 等. 降水对北麓河地区多年冻土活动层水热影响分析[J]. 干旱区资源与环境, 2016, 30(4): 159–164. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GHZH201604027.htm ZHANG Ming-li, WEN Zhi, XUE Ke, et al. The effects of precipitation on thermal- moisture dynamics of active layer at Beiluhe permafrost region[J]. Journal of Arid Land Resources and Environment, 2016, 30(4): 159–164. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-GHZH201604027.htm
[18]	LUO J, NIU F J, LIN Z J, et al. Recent acceleration of thaw slumping in permafrost terrain of Qinghai-Tibet Plateau: an example from the Beiluhe Region[J]. Geomorphology, 2019, 341: 79–85.
[19]	张洋. 混凝土坝应力应变监测资料分析应用及系统开发研究[D]. 武汉: 长江科学院, 2016. ZHANG Yang. Research on Stress Strain Monitoring Data Analysis of Concrete Dam and System Development[D]. Wuhan: Changjiang River Scientiffic Research Institute, 2016. (in Chinese)
[20]	张雄, 陈胜宏, 傅少君, 等. 变形法计算混凝土应力的改进[J]. 水力发电学报, 2010, 29(6): 187–192. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SFXB201006032.htm ZHANG Xiong, CHEN Sheng-hong, FU Shao-jun, et al. Modification to deformation method of stress computation of concrete[J]. Journal of Hydroelectric Engineering, 2010, 29(6): 187–192. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SFXB201006032.htm
[21]	沈蒲生, 梁兴文. 混凝土结构设计原理[M]. 4版. 北京: 高等教育出版社, 2012. SHEN Pu-sheng, LIANG Xing-wen. Design Principle of Concrete Structure[M]. 4th ed. Beijing: Higher Education Press, 2012. (in Chinese)
[22]	赵志仁, 朱化广. 水工混凝土自生变形对应力影响的分析研究[J]. 水利学报, 1990, 21(3): 52–58. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SLXB199003006.htm (ZHAO Zhi-ren, ZHU Hua-guang. Analysis and research on the effect of hydraulic concrete self-generated deformation on stress[J]. Journal of Hydraulic Engineering, 1990, 21(3): 52–58. (in Chinese https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SLXB199003006.htm
[23]	李维维, 陈昌礼, 方坤河, 等. 水灰比对外掺氧化镁混凝土自生体积变形的影响[J]. 水电能源科学, 2011, 29(10): 57–59. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SDNY201110016.htm LI Wei-wei, CHEN Chang-li, FANG Kun-he, et al. Influence of water cement ratio on autogenous volume deformation of concrete with magnesium oxide[J]. Water Resources and Power, 2011, 29(10): 57–59. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SDNY201110016.htm
[24]	鲁智明, 和再良, 陈刚. 基坑工程监测中钢筋混凝土支撑轴力测试计算方法[J]. 上海地质, 2010, 31(1): 46–49. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SHAD201001012.htm LU Zhi-ming, HE Zai-liang, CHEN Gang. Measurement and calculation method of steal concrete bracing axial force in foundation pit monitoring survey[J]. Shanghai Geology, 2010, 31(1): 46–49. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SHAD201001012.htm
[25]	姚武, 郑欣. 配合比参数对混凝土热膨胀系数的影响[J]. 同济大学学报(自然科学版), 2007, 35(1): 77–81, 87. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-TJDZ200701015.htm YAO Wu, ZHENG Xin. Effect of mix proportion on coefficient of thermal expansion of concrete[J]. Journal of Tongji University (Natural Science), 2007, 35(1): 77–81, 87. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-TJDZ200701015.htm
[26]	冻土地区建筑地基基础设计规范: JGJ 118—2011[S]. 北京: 中国建筑工业出版社, 2012. Code for Design of Soil and Foundation of Buildings in Frozen Soil Region: JGJ 118—2011[S]. Beijing: China Architecture & Building Press, 2012. (in Chinese)
[27]	冻土地区架空输电线路基础设计技术规程: DL/T 5501—2015[S]. 北京: 中国电力出版社, 2015. Technical Code for Foundatino Design of Overhead Transmission Line in Frozen Soil Region: DL/T 5501—2015[S]. Beijing: China Electric Power Press, 2015. (in Chinese)
[28]	水工混凝土结构设计规范: DL/T 5057—2009[S]. 北京: 中国电力出版社, 2009. Design Specification for Hydraulic Concrete Structures: DL/T 5057—2009[S]. Beijing: China Electric Power Press, 2009. (in Chinese)
[29]	李惠明, 邓春林, 方长远, 等. 沉管混凝土收缩及湿胀变形研究[J]. 水运工程, 2013(6): 24–28. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SYGC201306006.htm LI Hui-ming, DENG Chun-lin, FANG Chang-yuan, et al. Shrinkage and bulking of concrete for immersed tunnel[J]. Port & Waterway Engineering, 2013(6): 24–28. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-SYGC201306006.htm
[30]	马德群. 冻融循环作用下混凝土内部变形监测及模拟[D]. 哈尔滨: 哈尔滨工业大学, 2016. MA De-qun. Monitoring and Simulation of Internal Deformation of Concrete under Freeze-Thaw Cycles[D]. Harbin: Harbin Institute of Technology, 2016. (in Chinese)
[31]	赵志仁. 大坝安全监测的原理与应用[M]. 天津: 天津科学技术出版社, 1992. ZHAO Zhi-ren. Principles and Application of Dam Safety Monitoring[M]. Tianjin: Tianjin Scientific & Technical Publishers, 1992. (in Chinese)
[32]	徐有邻, 沈文都, 汪洪. 钢筋砼黏结锚固性能的试验研究[J]. 建筑结构学报, 1994, 15(3): 26–37. XU You-lin, SHEN Wen-du, WANG Hong. An experimental study of bond-anchorage properties of bars in concrete[J]. Journal of Building Structures, 1994, 15(3): 26–37. (in Chinese)
[33]	段运. 恒负温与变负温下混凝土强度研究及早期强度计算公式优化[D]. 兰州: 兰州交通大学, 2016. DUAN Yun. Study of Concrete Strength under Constant Minus-Temperature and Varied Minus-Temperature and Calculation Formula Optimization of Early Strength of Concrete[D]. Lanzhou: Lanzhou Jiatong University, 2016. (in Chinese)

施引文献(17)

期刊类型引用(13)

1.	杨东东. 基于孔压静力触探的土层分类研究. 中国新技术新产品. 2024(04): 102-104 . 百度学术
2.	马昌慧，陈义平，郭峰，李栋广. 浅析基坑工程的优化设计方法. 工程勘察. 2024(04): 26-30 . 百度学术
3.	魏军. 大型自升式海工平台桩靴地基土工程特性试验研究. 江苏建筑. 2024(02): 96-100+120 . 百度学术
4.	李伟. 软基处理PST桩复合地基加固机理及CPTU验证. 山西建筑. 2024(11): 76-80+85 . 百度学术
5.	时文峰，丁川，仇涛，童立元，王逸凡，马海洋. 地下工程预制梁钢筋骨架安装与成型技术研究. 建筑技术. 2024(16): 1924-1928 . 百度学术
6.	肖乾，袁颖，汪婷. 基于系统聚类算法的CPT土体分层试验研究. 湖北理工学院学报. 2024(06): 36-41 . 百度学术
7.	卢云龙，戴正彬，汤国毅. 基于静力触探对深基坑突涌区地层扰动的分析. 土工基础. 2023(01): 157-160 . 百度学术
8.	丁剑桥. 基于静力触探的桩基承载力及数值模拟分析. 安徽建筑. 2023(03): 135-136+173 . 百度学术
9.	吴早生，胡春东，白浩东，沙鹏，黄曼，王天佐. 静力触探深度与垂直度实时智能监测系统的应用研究. 中国新技术新产品. 2023(04): 90-93 . 百度学术
10.	曹振平，曾彪，张雨波，孟韬，周盛生，谷军. 基于CPTU的长江河漫滩相软土夹层分布特征与渗透特性评价. 勘察科学技术. 2023(03): 43-48+64 . 百度学术
11.	吴早生，白浩东，胡春东，沙鹏，黄曼，张鑫，王天佐. 基于静力触探数据的绍兴平原地区土层参数分析评价. 岩土工程技术. 2023(06): 692-699 . 百度学术
12.	郭全元，钟仕兴，肖旺. 基于孔压静力触探（CPTU）及扁铲侧胀试验（DMT）南沙软土力学特性研究. 广东土木与建筑. 2022(06): 26-29 . 百度学术
13.	周燕国，王智男，马强，梁甜，陈云敏. ZJU-400离心机机载微型CPTu装置研制与性能测试. 岩土工程学报. 2022(S2): 11-15 . 本站查看