Physical model tests on load-sharing characteristics of piles and soils in pile- supported embankment
-
摘要: 基于自主研制的物理模型试验装置，开展了桩承式路堤桩土荷载分担特性试验。通过模拟桩土差异沉降形成过程，分析了不同填土高度下桩承式路堤应力分布变化特性，并阐明了桩土应力传递规律。研究结果表明：桩间土上方路堤自重传递至桩顶，进而导致桩间土的竖向土压力减小，桩顶土压力增加。随着桩土差异沉降增加，桩土应力比变化呈现出先快速增加、后略有减小、最后趋于稳定的变化趋势。路堤填土高度越大，最终稳定状态的桩土应力比越大。试验研究成果可为桩承式路堤工程设计提供理论支持。Abstract: Based on the self-developed physical model test device, the model tests on the load-sharing characteristics of piles and soils in pile-supported embankment are carried out. Through the formation process of the differential settlement between the piles and the soils, the stress transfer laws of pile-soil under different fill heights are studied and clarified. The results show that the partial weight of the embankment above the soils between the piles transfers to the pile top so as to lead to the decrease of the vertical pressure between the piles and the increase of the pressure at the pile top. With the increase of the differential settlement between the piles and the soils, the change of pile-soil stress ratio shows a trend of rapid increase at first, then a slight decrease, and finally tends to be stable. Furthermore, with the increase in the height of embankment fill, the stable value of pile-soil stress ratio becomes large. The experimental results may provide a theoretical support for the design of pile-supported embankment.
-
0. 引言
北疆干旱地区某平原水库位于天山北缘山前冲洪积下部细土平原区。水库经四面筑坝围成，主要构筑物包括大坝、放水(兼放空)涵洞、入库建筑物等，总库容2.81亿m3，属大(2)型水库。自工程投入运行以来，有力支撑了北疆地区的工、农业用水。然而，受不良地质和恶劣环境影响，水库运行存在风险隐患。影响因素主要体现在：大坝基础为深覆盖层软基，主要为第四系全新统洪积低液限粉土和低液限黏土，局部夹薄层的透镜体粉细砂层；库区地处新疆内陆干旱地区，蒸发量大，地下水含盐量高，对普通水泥具有结晶类硫酸盐强侵蚀性；地区冬季气温极低，极端最低气温可达-40℃。软基蠕变、反复冻融、盐害等问题长期威胁着水库运行安全。
渗流破坏是水库大坝的主要破坏形式之一，也是最值得关注的破坏类型[1-4]。平原水库一旦发生渗流破坏，后果不堪设想。目前来看，库水位变化、坝体反复冻融等原因对坝体内渗流性状产生影响。鉴于此，有必要根据工程地质勘察、渗流监测、安全检测等资料，结合渗流计算对大坝渗流进行安全评价，进一步掌握坝体渗流规律，指导运管实际工作。
1. 渗流监测与分析
为解决坝体渗流排水问题，本工程在坝后设置了排水系统，包括纵向和横向排水。纵向排水设置成明沟排水，在距下游坝坡脚66~88 m，环绕中坝、东坝、西坝平行坝轴线布置，总长10.5 km。横向排水垂直坝轴线设置，即每70 m设一道，其余坝段每100 m一道，环绕中坝、东坝、西坝垂直坝轴线布置，横向排水首端接下游坝坡脚的排水棱体，末端接纵向排水沟。沟底铺设40 cm反滤料及20 cm砂砾料。
根据前期工作安排，此水库渗流监测项目包括：渗透压力观测(自动化安全监测项目)、坝体渗透水位观测、围坝下游地下水位、坝后排水沟渗流观测。
1.1 渗流观测布设情况
(1) 坝基、坝体观测仪器布设
大坝共布设11个观测断面，共计125只GKD型钢弦式孔隙水压力计，布设情况如图 1所示。其中，东坝设2个观测断面，西坝设一个观测断面，上述3个断面的仪器主要用来观测东、西副坝坝体及坝基软弱夹层处孔隙水压力消散情况；中坝两个圆弧段各设一个观测断面，这两个断面的仪器主要用来观测圆弧坝段坝基坝体的渗流状态；在涵洞两侧各设3个观测断面，主要用来观测涵洞两侧坝基、坝体的渗流情况。上述断面除东坝5只孔隙水压力计外，其他10个断面各布置12只孔隙水压力计。
(2) 涵洞观测仪器布设
涵洞沿线渗透压力观测，是在沿涵洞轴线的重点结构缝布设观测断面，以监测沿涵洞轴线的渗流情况。沿涵洞轴线共设置6个观测断面，每个断面布置6只孔隙水压力计(涵洞上、下、左、右、左上角、右上角各布置一只)。共计36只孔隙水压力计。目前实现自动化监测，每日进行两次监测。
1.2 渗流监测结果分析
(1) 坝体渗流情况
2014年至2021年监测结果如图 2所示。从图 2中可以看出，坝体各断面渗流基本稳定，随着库水位的变化而变化，与库水位呈正相关，变化有一定的滞后时间。靠近上游的渗压计水头滞后时间为5~10 d，而靠近坝轴线的渗压计滞后时间较长，为10~30 d。但都是随着库水位变化，符合坝体渗流规律。埋设在竖向排水棱体下游干燥区的渗压计，水头在一个很小固定范围内上下波动，说明坝体内排水体通畅。此外，靠近上游的测压管水位随库水位变化，并有一定的滞后时间，滞后时间约半个月左右；而坝轴线附近和下游测压管水位基本稳定。
(2) 坝后地下水位监测结果
坝后地下水位情况如图 3所示。水库运行16 a，中坝2+000断面坝后地下水测井水位已经趋于稳定，水位变化主要受水库蓄水影响。整体看离水库最近的地下水测井水位最高，离水库越远，地下水位越低，说明坝后地下渗流已经趋于稳定。
(3) 坝后渗流
坝后渗流监测结果如图 4所示。坝后渗流与库水位关系密切，水库高水位运行时，坝后渗流值相应较大，水库低水位运行时，坝后渗流值相应较小。且库水位稳定时，坝后渗流测值稳定，说明坝后渗流场基本稳定。
2. 渗流计算复核
进一步地，复核坝体浸润线及其下游逸出点的位置，分析坝体渗流稳定、复核坝体与地基渗流量、坝坡出逸点的渗透比降，判断该处的渗透稳定性。
(1) 计算内容
根据《碾压式土石坝设计规范：SL274—2001》关于大坝浸润线、等势线、等压线及坝体、坝基渗透比降及渗流量的计算要求，本次综合水库近年运行表现及最新地勘成果，计算断面的选择应有一定代表性，同时处于较危险位置，遵循上述原则，选取典型断面进行此次渗流计算分析。大坝横断面如图 5所示。
(2) 计算参数
水库大坝筑坝土颗粒级配情况及土料物理力学试验成果见表 1、表 2[5]。采用北京理正软件设计研究院开发的《渗流分析软件》计算。根据试验成果，结合经验类比，工程土层物理力学指标采用地质建议值，坝壳料、坝基渗透系数采用地质试验值，根据《水库竣工验收报告》中排水体相关系数给出建议值，渗透系数及允许渗透比降详见表 3，4。
表 1 筑坝土颗粒级配表Table 1. Grading table of dam soil料场 粒组含量/% 取样深度
/m岩性名称 备注 > 0.075 mm 0.075~0.005 mm < 0.005 mm A
土料场20.5 61.8 17.7 1~5 CL 试验组数N=60 表 2 筑坝土料物理力学试验成果Table 2. Physical and mechanical test results of dam-building soil materials位置 取样
深度/m天然状态下 土粒相对质量密度 液限/% 塑限/% 塑性指数 组数 含水率/% 干密度
/(g·cm-3)A料场 1.0~5.0 9.9 1.45 2.72 24.4 13.9 10.5 156 表 3 工程土层物理力学指标地质建议值Table 3. Recommended geological values of physical and mechanical indexes of engineering soil layers部位 土体 土体厚度/m 渗透系数/(cm·s-1) 允许渗透比降 坝体及截水槽 低液限黏土 — 4.5×10-6 0.9 坝基 低液限黏土及低液限粉土 28 6.7×10-6 0.45 排水体 砂砾石 2.5 2.0×10-3 0.1 表 4 典型断面渗透系数Table 4. Seepage coefficients of typical cross-sections部位 材料 渗透系数 K/(cm·s-1) 东坝 坝体及截水槽 4.5×10-6 排水体 2.0×10-3 坝基 6.7×10-6 中坝 坝体及截水槽 4.5×10-6 排水体 2.0×10-3 坝基 6.7×10-6 西坝 坝体及截水槽 4.5×10-6 排水体 2.0×10-3 坝基 6.7×10-6 (3) 计算结果
坝体断面中坝、东坝和西坝处渗流量和出逸点渗透比降见表 5，坝体的浸润线、水头等势线和水压力分布见图 6。从计算结果看：坝体下游坝坡坡脚排水体最大破坏比降为0.07，小于允许的破坏比降0.1；坝基最大破坏比降为0.11，小于允许的破坏比降0.45；出逸点渗透比降均小于允许渗透比降，即大坝坝体不会发生渗透破坏。坝基渗透比降也均小于坝基允许比降，即坝基不会发生渗透破坏。
表 5 渗流计算结果Table 5. Calculated results of seepage计算内容 中坝 东坝 西坝 单位渗流量/(m3·s-1·m-1) 1.4×10-6 8.22×10-7 7.64×10-7 坝体下游出逸点比降 0.07 0.04 0.05 排水体允许比降 0.1 0.1 0.1 坝基出逸点比降 0.08 0.08 0.11 坝基允许比降 0.45 0.45 0.45 ![]()
图 6 典型断面渗流有限元计算结果Figure 6. Results of finite element calculation of seepage of typical sections根据水库监测资料，2018年水库渗流量为23.90~39.35 m3/h，大坝2018年年渗流量为20.9万m3~34.5万m3。经本次渗流计算，计算结果显示大坝年渗流总量为52.22万m3，占总库容的0.19%，水库渗流量较小，大坝渗流稳定、正常。根据渗流安全计算结果，结合国内外类似工程建设经验，可以初步判断坝体发生渗透破坏的可能性较小。
3. 结论
本文围绕新疆北疆平原水库长期运行安全问题，在渗流监测资料基础上，通过渗流计算复核，论证了该工程的渗流情况，主要得到以下4点结论。
(1) 水库大坝为均质土坝，采用坝体防渗，坝体内设置竖式排水体，底部用水平排水体将渗水引出坝外，坝下游设置纵、横向排水沟。从工程实体的检测结果和实际渗流量来看，水库大坝工程质量良好，防渗系统和反滤排水设施较完善，质量良好。
(2) 根据水库渗流监测资料，所有坝体上游侧的渗压计监测得出，坝体各断面渗流基本稳定，随着库水位的变化而变化，与库水位成正相关，变化有一定的滞后时间，基本符合坝体内部渗流水头逐渐减小的趋势，坝体排水通畅。
(3) 大坝防渗土料以低液限粉土为主，土料具有对水分较敏感特性，运行期间应加强对大坝内部和外部的观测、监视，分析监测数据，为水库大坝正常运行提供可靠依据。
(4) 大坝渗流压力变化规律基本正常，渗流量较小，浸润线出逸点基本与设计相符，坝体防渗土料满足设计和规范要求。
-
[1] 陈云敏, 贾宁, 陈仁朋. 桩承式路堤土拱效应分析[J]. 中国公路学报, 2004, 17(4): 1–6. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZGGL201201002.htm CHEN Yun-min, JIA Ning, CHEN Ren-peng. Soil arch analysis of pile-supported embankments[J]. China Journal of Highway and Transport. 2004, 17(4): 1–6. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZGGL201201002.htm
[2] 芮瑞, 万亿, 陈成, 等. 加筋对桩承式路堤变形模式与土拱效应影响试验[J]. 中国公路学报, 2020, 33(1): 41–50. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZGGL202001004.htm RUI Rui, WAN Yi, CHEN Cheng, et al. Experimental investigation on influences of geosynthetic reinforcement on deformation pattern and soil arching in piled embankments[J]. China Journal of Highway and Transport, 2020, 33(1): 41–50. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-ZGGL202001004.htm
[3] VAN EEKELEN S J M, BEZUIJEN A, LODDER H J, et al. Model experiments on piled embankments: Part Ⅰ[J]. Geotextiles and Geomembranes, 2012, 32: 69–81. doi: 10.1016/j.geotexmem.2011.11.002
[4] 庄妍, 崔晓艳, 刘汉龙. 桩承式路堤中土拱效应产生机理研究[J]. 岩土工程学报, 2013, 35(增刊1): 118–123. http://cge.nhri.cn/cn/article/id/15177 ZHUANG Yan, CUI Xiao-yan, LIU Han-long. 3D FE analysis of arching in a piled embankment[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2013, 35(S1): 118–123. (in Chinese) http://cge.nhri.cn/cn/article/id/15177
[5] 吕玺琳, 马泉. 高铁复合结构路基荷载传递及沉降数值模拟[J]. 铁道工程学报, 2018, 35(7): 1–6. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-TDGC201807001.htm LÜ Xi-lin, MA Quan. Numerical research on the load transfer and settlement of composite structural subgrade of high-speed railway[J]. Journal of Railway Engineering Society, 2018, 35(7): 1–6. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-TDGC201807001.htm
[6] 刘飞禹, 余炜, 蔡袁强, 等. 桩承式加筋地基室内试验及数值分析[J]. 岩土力学, 2012, 33(增刊1): 244–250. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTLX2012S1040.htm LIU Fei-yu, YU Wei, CAI Yuan-qiang, et al. Model test and numerical analysis of geogrid-reinforced pile-supported foundation[J]. Rock and Soil Mechanics, 2012, 33(S1): 244–250. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTLX2012S1040.htm
[7] 马一跃, 吕玺琳, 黄茂松. 桩承式路堤土拱效应形成机制离散元模拟[J]. 铁道标准设计, 2019, 63(8): 22–26. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-TDBS201908006.htm MA Yi-yue, LÜ Xi-lin, HUANG Mao-song. Discrete element simulation of the formation mechanism of soil arching in piled embankment[J]. Railway Standard Design, 2019, 63(8): 22–26. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-TDBS201908006.htm
-
期刊类型引用(4)
1. 李勇，李炎隆，温立峰，李维妹. 沥青混凝土心墙堆石坝心墙拱效应研究. 水利水运工程学报. 2024(01): 119-128 . 
百度学术
2. 刘世伟，杨宇，宿辉，孙熇远，赵宇飞，杨涛. 基于混合优化算法的砂砾料面板堆石坝压实质量评价模型及工程应用研究. 水利水电技术(中英文). 2023(07): 141-149 . 百度学术
3. 李瑞平，徐建伟，刘啸宇，毛航宇，王柳江. 凸起地形对面板堆石坝面板应力变形特性的影响. 河海大学学报(自然科学版). 2023(06): 53-60 . 百度学术
4. 徐泽平，陆希，翟迎春，严祖文，姬阳，徐耀. 狭窄河谷中混凝土面板坝的应力变形规律及工程措施研究. 水利学报. 2022(12): 1397-1409 . 百度学术
其他类型引用(2)
下载:
计量
- 文章访问数: 91
- HTML全文浏览量: 31
- PDF下载量: 20
- 被引次数: 6
