非饱和含黏砂土不排水不排气力学特性三轴试验研究

苗强强; 陈正汉; 朱青青

doi:10.11779/CJGE2022S1004

非饱和含黏砂土不排水不排气力学特性三轴试验研究 English Version

1.
西北民族大学土木工程学院, 甘肃兰州 730000
2.
陆军勤务学院军事设施系, 重庆 401311
3.
西北民族大学化工学院, 甘肃兰州 730000

基金项目:

甘肃省高等学校青年博士支持项目

西北民族大学高层次人才引进项目

详细信息

作者简介:
苗强强(1979—)，男，副研究员，主要从事非饱和土力学和防护工程方面的科研与教学工作。E-mail: miaoqiang2008@qq.com

中图分类号: TU43
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出版历程
- 收稿日期: 2022-09-27
- 网络出版日期: 2023-02-06
- 刊出日期: 2022-11-30

Triaxial tests on mechanical properties of undrained and unvented unsaturated clayey sandy soil

1.
College of Civil Engineering, Northwest Minzu University, Lanzhou 730000, China
2.
Department of Military Installation, Army Logistics University, Chongqing 401311, China
3.
School of Chemical Engineering, Northwest Minzu University, Lanzhou 730000, China

摘要

摘要: 为研究非饱和含黏砂土在不同含水率、压实度、不排水不排气条件下的强度、变形和回弹模量特性，用改进的非饱和土三轴仪对广佛高速路基含黏砂土做了2类试验：①不排水不排气三轴剪切试验，控制干密度为1.85 g/cm³，含水率为10.47%，13.63%，14.5%和16.02%，围压为50，100，200 kPa，共12个试验；②循环加卸载条件下回弹模量试验，干密度控制为1.70，1.80，1.85 g/cm³，含水率控制为10.47%，13.63%和16.02%，围压和偏应力分别控制为100，200 kPa，共9个试验，采用6级应力式加卸载方式，每个试样在不排水不排气剪切条件下进行了2次加卸载循环。研究结果表明：最优含水率是土样内摩擦角、黏聚力、破坏形态发生变化的临界值；剪胀强弱与围压和含水率密切相关；剪胀性随围压和含水率的增加而逐渐减弱；随剪切的进行，孔隙水压力和孔隙气压力都先增大再减小，随剪胀的发生，孔隙气压力与孔隙水压力曲线逐渐分开，基质吸力增大；相同含水率，净围压越大，孔隙气压力和孔隙水压力也越大。通过数据分析，构建了含水率、压实度、回弹模量之间的多元非线性函数表达式；分析比较了含水率、压实度对回弹模量影响的显著性，发现含水率对回弹模量的影响远大于压实度的影响。本文的研究成果可为相关公路设计和施工提供有益的参考。
- 非饱和含黏砂土 /
- 不排水不排气三轴试验 /
- 三轴循环加卸载试验 /
- 变形强度特性 /
- 回弹模量
Abstract: In order to study the characteristics of strength, deformation and resilience modulus of unsaturated clayey sands soil under the undrained and unvented condition at different water contents and compaction degrees, an improved unsaturated soil triaxial instrument is used. Two types of tests on the clayey sandy soil of the subgrade of Guangfo Expressway are carried out: (1) twevel undrained and unvented triaxial shear tests with the dry density of 1.85 g/cm³, the water contents of 10.47%, 13.63%, 14.5% and 16.02%, and the confining pressures of 50, 100 and 200 kPa; (2) nine resilience modulus tests under cyclic loading and unloading conditions with the dry densities of 1.70, 1.80, 1.85 g/cm³, the water contents of 10.47%, 13.63% and 16.02 %, the confining pressures and the deviatoric stresses of 100 and 200 kPa. The 6-level stress loading and unloading method is adopted, and each sample is subjected to 2 loading and unloading cycles under undrained and unvented shearing. The results show that the optimum water content is the critical value at the turning point of internal friction angle, cohesion and strength of soil. The strength of the dilatancy greatly relates with the confining pressure and the water content. With the increase of the confining pressure and the water content, the dilatancy gradually decreases. With the progress of shearing, the pore water pressure and pore gas pressure both increase first and then decrease, and with the occurrence of shear dilatation. The curves of the pore gas pressure and the pore water pressure are gradually separated, and the matrix suction increases. Under the same water content, the greater the net confining pressure, the greater the pore gas pressure and the pore water pressure. Through the data analysis, the multivariate nonlinear function expression for the water content, the compaction degree and the resilience modulus is established. The significance of the influences of the water content and the compaction degree on the resilience modulus is analyzed. The influences of the water content on the resilience modulus much greater than those of the compaction degree. The research results may provide a useful reference for the design and construction of the related highways.
- unsaturated clayey sand /
- undrained and unvented triaxial test /
- triaxial cyclic loading and unloading test /
- characteristic of deformation and strength /
- resilience modulus

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0. 引言

中国城市轨道交通近年来迅猛发展，已经成为市政基础设施的主要组成之一，随之而来的深基坑工程由于建设条件越来越复杂，常常出现自身安全性与周边环境稳定性的破坏。兰州市东西狭长而南北窄的带状分布严重阻碍了市区交通的运输^[1]，为此规划的地铁线网在施工中碰到了西北地区特殊的富水红砂岩层，其工程性质差别很大，压实胶结作用差，揭露后极易发生风化，未扰动前力学性质较好，遇水扰动后强度快速衰退，崩解成流塑形的散沙，从而引发诸多地质工程问题^[2-5]，而地铁深基坑支护结构的设计目前仍处在施工探索和实践的阶段。兰州地铁各车站基坑的红砂岩地层岩性差异非常大，若不对红砂岩分类并针对性地进行支护结构设计和地下水处理，将导致基坑被水浸泡、坑壁涌水涌砂等一系列工程问题。定西路站基坑内的红砂岩地层遇水具有典型的崩解特性，与之相应的基坑支护和地下水治理方案的研究刻不容缓。

国内外学者对深基坑支护结构的力学与变形特性已经做了大量的工作^[6-10]，但都没有针对兰州地区特殊红砂岩地层的深入研究。本文依托定西路站车站深基坑工程，对开挖过程中的监测数据和Midas GTS的数值模拟结果对比分析，验证支护方案设计的合理性，研究结果可为类似红砂岩分布地区基坑支护结构设计提供技术支持。

1. 工程概况

1.1 车站概况

定西路车站轴线近南北向分布，车站总长185 m，标准段宽约23.3 m，底板埋深24.33~24.73 m，主体基坑施工方式为明挖法。车站两侧密集的建筑物加大了围护结构的受力，对基坑支护产生了不利影响。

1.2 地质及水文条件

场地45.0 m勘探深度范围内各地层的岩性及埋藏条件如表 1。车站地下水为潜水，卵石层为主要含水层，埋深为5.0~11.0 m，其下第三系粉砂岩成岩作用差，岩层内存在与卵石层相通的裂隙水。

表 1 岩土参数

Table 1. Geotechnical parameters

地层	层厚/m	重度/(kN·m^-3)	黏聚力/kPa	内摩擦角/(°)	渗透系数/(m·d^-1)
黄土状土	0.7~10.2	18.3	17	20	5.0~8.0
卵石	5.0~11.0	21.0	0	40	25.8~35.3
强风化砂岩	5.7~10.8	20.7	30	33	2.1~2.9
中风化砂岩	未穿透	21.3	40	38	0.5~1.0

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1.3 支护结构方案

车站场地砂岩层渗透性较小、流通性差，降水周期短会导致层间滞水，坑壁渗水将引发强风化粉砂岩崩解，给基坑侧壁安全带来极大的风险，场地特有的水文地质条件和岩土工程问题要求车站基坑的支护结构兼具支承及止水能力。

车站结构形式为地下二层单柱双跨箱型框架结构，综合考虑经济性和安全性，该站基坑采用咬合桩加内支撑支护。桩墙由Φ1000@1400 mm的C35钢筋混凝土钻孔灌注桩与Φ800@1400 mm的C15素混凝土旋喷桩咬合而成，咬合深度为200 mm，桩长24.118 m。标准段沿竖向布置三道内支撑，钢筋混凝土撑水平间距约6 m，钢管撑水平间距为3 m，支护结构如图 1所示。

图 1 支护结构剖面图

Figure 1. Section of support structures

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2. 现场测试与分析

2.1 监测方案

根据《城市轨道交通工程监测技术规范》（GB50911—2013）制定监测方案，各监测项目及控制值如表 2，监测点平面布置如图 2。

表 2 基坑监测项目及控制值

Table 2. Foundation pit monitoring items and control values

监测项目	累计绝对值/mm	累计开挖深度/%	变化速率/(m·d^-1)
周边地表沉降	30	0.20	3
建筑物沉降	30	0.20	3
支撑轴力	轴力设计值

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图 2 监测点布置平面图

Figure 2. Layout plan of monitoring points

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2.2 基坑周边地表沉降分析

地表沉降监测点DB10-1、DB10-2和DB10-3随时间的变化关系曲线如图 3。由图 3可得，各监测点的地表累计沉降量随着基坑开挖深度增大上下波动，但总体上都在增大。开挖初期，最大沉降的位置离基坑边缘较近，随着基坑开挖深度增加，距离基坑边缘较远的DB10-3沉降值更大，说明此时坑外土体向内倾斜对地表沉降产生的影响比内支撑的抑制作用大。

图 3 地表沉降随时间的变化

Figure 3. Change of surface subsidence with time

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随着施工的进行，基坑周边地表起伏变化。基坑开挖是卸荷过程，开挖初期内支撑未支护时，地表沉降。6月17日左右，第一道钢支撑施工完成，支护桩后的土体受到朝基坑外的挤压，地表出现较小的隆起现象。随着开挖深度增大，地表再次沉降，7月15日，第二道钢支撑施工完成，地表再次隆起。DB10-3的最大沉降值为12.28 mm，远小于控制值30 mm，表明基坑支护安全有效，基坑开挖对周边地表的影响在可控范围内。

2.3 基坑周边建筑物沉降分析

某栋楼四角监测点CJ-12、CJ-13、CJ-14和CJ-15的累计沉降值随时间的变化关系曲线如图 4。可知随着基坑开挖建筑物整体上在沉降，5月13日第一道支撑施工完成，建筑物向上隆起，6月17日第二道支撑施工后，建筑物整体发生微小的隆起变形，之后各监测点均表现为沉降，7月15日第三道支撑完成后，建筑物的沉降逐渐趋于平稳。

图 4 建筑物沉降随时间的变化

Figure 4. Change of settlement of buildings with time

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距离基坑边缘较近的监测点CJ-12和CJ-13，变化曲线基本一致，较远的CJ-14和CJ-15的变化趋势相似，前者的沉降值整体上大于后者，可见基坑开挖对周边建筑物产生的影响随着距离的增加而减小。各测点在监测期得最大沉降量分别为6.29，5.42，4.73，3.72 mm，远小于控制值30 mm，表明内支撑可有效减小基坑周边建筑物沉降。

2.4 内支撑轴力分析

基坑原设计为三道钢支撑，轴力设计值分为721，1847，1616 kN。监测点ZL07的三道内支撑轴力随时间的变化曲线如图 5。随着基坑开挖，三道支撑的轴力变化先上下起伏，在开挖完成后逐渐趋于稳定，可能与开挖深度不相等、内支撑预应力损失、间歇性施工等原因有关。5月13日第一道钢筋混凝土支撑施工完成，由于混凝土的收缩，使之受到943 kN的初始压应力。6月17日第二道支撑完成后，钢筋混凝土支撑的轴力明显下降，这是因为第二道支撑分担了基坑内土层卸荷产生的压力。7月15日第三道支撑完成，第一、二道支撑的轴力明显减小，之后三道支撑承担的围护桩后的土压力随基坑开挖深度增加越来越大，轴力也逐渐增大。

图 5 轴力随时间的变化

Figure 5. Change of axial force with time

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第一道支撑的轴力监测值始终大于设计值，其中最大值为1691 kN，超过设计值的135%，故实际施工中用钢筋混凝土支撑代替了钢支撑。第二道支撑轴力最大值为1367 kN，轴力利用率较高。第三道支撑最大值为598 kN，轴力最大利用率为37%，设计偏保守。开挖过程未出现支撑破坏及基坑变形过大等现象，表明基坑支撑设计还有很大的优化空间，可进一步加强安全与经济的统一性。

3. 数值模拟及对比分析

3.1 模型及边界条件

选取14~20轴之间的基坑标准段建立Midas GTS有限元模型，模型尺寸为100 m×48 m×60 m，网格划分如图 6。将模型涉及的土层简化为4层，岩土体采用修正莫尔-库仑（MMC）模型，支护结构采用弹性本构模型。根据基坑开挖步骤定义施工阶段如表 3。

图 6 计算模型

Figure 6. Computation model

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表 3 开挖工况

Table 3. Excavation conditions

工况	时间	施工状态
1	开始开挖—2018-05-13	开挖深度2.4 m，第一道钢筋混凝土支撑施工完成
2	2018-05-13—2018-06-17	开挖深度9.7 m，第一道钢支撑施工完成
3	2018-06-17—2018-07-15	开挖深度15.75 m，第二道钢支撑施工完成
4	2018-07-15—2018-07-29	开挖深度20.22 m，防水垫层已浇筑，底板钢筋施工

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3.2 基坑周边地表沉降对比分析

对比地表沉降监测点DB10-1的模拟值与监测值，如图 7所示。可知模拟值整体上小于实测值，这是由于模拟计算的条件比较理想，简化了土层，假设开挖在降水完成后进行，且未考虑基坑周围可能出现临时堆载等不确定因素，但两条曲线总体的变化趋势一致，说明模拟计算的各参数选取较为合理。实测最大值为-2.17 mm，模拟最大值为-1.5 mm，均远小于控制值-30 mm，由于咬合桩加内支撑的支护结构刚度大，且同一时间的开挖段较短，对支护墙后的红砂岩地层扰动小，因此基坑周边地表累计沉降值远小于控制值。

图 7 地表沉降对比

Figure 7. Comparison of surface subsidences

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3.3 内支撑轴力对比分析

选取建模区域内的支撑轴力监测点ZL07，对比第一道支撑的模拟数据和监测数据如图 8。由图可知，两条曲线的变化趋势基本一致，各工况下轴力的模拟值都小于监测值，可能与建模条件较为理想、忽略了实际施工中基坑周边施工机具堆载等情况有关。由于钢筋混凝土支撑的刚度大，整个开挖过程支撑和基坑都未出现过大的变形。

图 8 支撑轴力对比

Figure 8. Comparison of structures axial forces of support

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4. 结论

（1）基坑开挖初期距离基坑边缘较近的位置地表沉降量更大，随着开挖深度增加较远位置的沉降量更大；基坑周边地表竖向位移随施工过程呈现沉降-隆起-沉降的起伏变化；内支撑可有效减小基坑周边建筑物沉降。

（2）第一道支撑的轴力始终大于设计值，第二道的轴力利用率高，第三道设计偏保守，支护结构设计可进一步优化，做到经济性和安全性相统一。

（3）各施工监测项目结果与数值模拟结果随时间的变化趋势一致，表明有限元软件可预测深基坑工程可能存在问题并优化支护方案。

（4）开挖过程未出现支撑破坏及基坑变形过大等现象，说明针对定西路车站红砂岩地层岩性条件下的深基坑支护结构合理有效，设计思路对后续兰州地铁同类型红砂岩基坑支护有指导作用。

图 1 不排水不排气非饱和土三轴试验系统

Figure 1. Triaxial test system for undrained and unvented unsaturated soil

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图 2 微型压力传感器

Figure 2. Micro-sensors

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图 3 传感器标定

Figure 3. Calibration of sensors

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${p_{\text{f}}}$ – ${q_{\text{f}}}$ 平面内的强度包络线

Curves of strength on ${p_{\text{f}}}$ – ${q_{\text{f}}}$ plane

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图 5 c_uu–w关系曲线

Figure 5. Relationship between c_uu and w

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${\varphi _{{\text{uu}}}}$ –w关系曲线

Relationship between ${\varphi _{{\text{uu}}}}$ and w

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图 7 孔隙压力–轴向应变关系曲线^[2]

Figure 7. Relationship between pore pressure and axial strain ^[2]

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图 8 含水率10.47 %时2次循环加卸载剪应力与轴向应变关系^[2]

Figure 8. Relationship between shear stress and axial strain under 2 loading-unloading cycles and of 10.47% water content^[2]

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图 9 含水率13.63 %时2次循环加卸载剪应力与轴向应变关系^[2]

Figure 9. Relationship between shear stress and axial strain under 2 loading-unloading cycles and water content of 13.63%^[2]

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图 10 含水率16.02%时2次循环加卸载剪应力与轴向应变关系^[2]

Figure 10. Relationship between shear stress and axial strain under 2 loading-unloading cycles and water content of 16.02%^[2]

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图 11 含水率、压实度与回弹模量拟合与试验数据关系图

Figure 11. Relationship between fitting and test data of moisture content, compaction degree and resilience modulus

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表 1 试验所用含黏砂土的颗粒组成^[13]

Table 1 Grain sizes of clayey sand used in tests^[13]

G_s 颗粒组成/%

> 2 mm 0.5~2 mm 0.2~0.5 mm 0.2~0.075 mm < 0.075 mm

2.68 10.39 19.58 32.46 22.75 14.82

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表 2 回弹模量汇总

Table 2 Values of resilience modulus (MPa)

压实度/% 含水率/%

10.47 13.63 16.02

98 40.48 24.48 8.55

95 31.76 16.33 7.78

90 24.69 12.56 5.68

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