冻土-结构相互作用体系振动台试验及数值分析

邢爽; 吴桐; 李曰兵; 潘鑫洲

doi:10.11779/CJGE202111006

冻土-结构相互作用体系振动台试验及数值分析 English Version

东北电力大学建筑工程学院,吉林　吉林　132000

基金项目:

国家自然科学基金青年科学基金项目 51908106

吉林省科技发展计划项目 20200801010GH

详细信息

作者简介:
邢爽(1982— ),女,副教授,硕士生导师,主要从事岩土动力学和冻土冻胀防治研究等方面的教学和科研工作。E-mail：xingshuang2016@163.com

中图分类号: TU445
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出版历程
- 收稿日期: 2021-01-24
- 网络出版日期: 2022-12-01
- 刊出日期: 2021-10-31

Shaking table tests and numerical analysis of frozen soil-structure interaction system

School of Civil Engineering, Northeast Electric Power University, Jilin 132000, China

摘要

摘要: 基于冻土-结构动力相互作用体系的振动台试验,利用自行研制的室内冻土冻结系统,再现了地震激励下,冻土场地中上部结构和地基的震害现象以及砂质粉土的液化现象。研究地震作用下,不同冻结深度的冻土场地的地震响应及其对上部结构的地震响应的影响规律。另外,利用非线性有限元软件建立了考虑冻土对温度的依存性及地基液化引起的等效剪切刚度变化的非线性计算模型,为后续的计算分析奠定了基础。分析表明,地表的地震响应由于土体非线化进展,随着输入地震波倍率的增大而变小,峰值频率变小。上部结构和地基的相互作用明显,地表面的增幅随着冻结深度的增加而降低,上部结构的地震响应和峰值频率变大。此可为季冻区冻土-结构动力相互作用研究提供参考。
- 振动台试验 /
- 桩基础 /
- 冻土 /
- 液化 /
- 地震响应
Abstract: Based on the shaking table tests on frozen soil-structure dynamic interaction system, the earthquake damage phenomenon of the superstructure and foundation of frozen soil site and the liquefaction phenomenon of sandy silt under earthquake excitation are reproduced by using the self-made indoor frozen soil freezing system, the seismic response of frozen soil sites with different freezing depths and its influence on the seismic response of superstructure are in vestigated. In addition, a nonlinear model considering the dependence of frozen soil on temperature and the change of equivalent shear stiffness caused by liquefaction of foundation is established by using the nonlinear finite element software, which lays a foundation for the subsequent calculation and analysis. The analysis shows that the seismic response and the peak frequency of the surface decrease with the increase of the input seismic waves due to the non-linear progress of the soil. The interaction between the superstructure and the foundation is obvious, the amplitude of ground surface decreases with the increase of the freezing depth, and the seismic response and the peak frequency of superstructure increase. The above results can provide reference for the study on frozen soil-structure dynamic interaction in seasonal frozen areas.
- shaking table test /
- pile foundation /
- frozen soil /
- liquefaction /
- seismic response

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0. 引言

土体的微细观结构的研究主要得益于高端精密仪器的研发和测试技术水平的快速发展。目前主要的研究方法有压汞法、扫描电子显微镜法以及CT试验方法。国外对土体微细观结构的研究相对较早,1925年,Terzaghi第一次提出了土的微结构概念^[1],他认为经自然沉积的黏粒土体具有蜂窝结构。随后,Doldschmidt(1926)提出片架排列结构,他认为灵敏度低的黏土具有较高的密度和相对稳定的排列,而灵敏度高的黏土颗粒呈现出不稳定的片架排列。随着光学显微镜在岩土领域上的应用,Olpgen等^[2]研究黏土胶体化学,从黏土悬液中观察到各颗粒间的相互结合状态,首次提出了“集合体”、“团粒”的概念。因前期观察技术手段的落后,通过肉眼和低倍显微镜研究提出的微观模型多建立在假想的基础上,处于定性研究土体微结构的阶段。20世纪70年代,得益于扫描电子显微镜、X射线衍射等新型测试手段快速的发展和计算机图像处理方法的成熟,土体微结构的研究进入新的阶段,开始了微观结构的定量化研究,并取得了实质性的进展。Tovey^[3]首次将电镜扫描技术运用于土体微观结构的研究,并尝试对电子显微照片进行定量分析。Osipov等^[4]将磁法应用于黏性土微观结构的定向性研究。

中国在研究土体微观结构领域起步较晚,高国瑞^[5-6]利用扫描电子显微镜等观察分析黄土的微观结构,并根据细观结构特征对黄土进行分类,初步探讨了黄土湿陷机理。施斌等^[7]和高国瑞^[8]对膨胀土的微观结构特征与工程性质之间的关系进行了研究。吴义祥^[9-10]研制的真空冷冻干燥仪和黏土微观结构图像分析系统,促成了中国首次利用计算机进行黏土微观结构的定量研究,填补了中国微观结构制样技术和图像定量分析系统的空白。施斌^[11-12]利用Videolab图像分析系统,对黏性土的SEM图像进行定量研究,获得较全面、系统的微结构定量信息。刘松玉等^[13]提出中国黏性土粒度具有分形特征,利用粒度分布分维研究土体结构。王清等^[14]结合计算机图片处理技术和数理统计的方法,提出了黏性土各微观结构要素定量评价指标,并对黏性土的变形进行了分析。通过前人的不断努力,研发了大量的微结构测试方法,如压汞法、渗透法、气体吸附法、计算机断层分析法等。李晓军等^[15]首次将CT技术运用在土体结构的研究中,通过CT数据和CT图像分析黄土的初始结构。雷胜友等^[16]对黄土剪切、湿陷过程进行同步CT扫描,通过数字图像观察黄土在外力作用下裂缝的产生、扩展过程。蒋明镜等^[17]通过压汞法和扫描电镜法对海积软土剪切带外、剪切带边缘及剪切带内的微观结构进行定量分析。张先伟等^[18]采用压汞试验和扫描电镜试验,研究湛江结构性黏土的微观孔隙在圧缩过程中的变化规律,得出了微观结构形态的3个演变阶段。张先伟等^[19]采用扫描电镜、压汞法和氮气吸附法定性、定量地研究湛江黏土的孔隙特征,认为三种测试方法联合能够准确、完整地对黏土孔隙特征进行定性与定量的评价。李家贵等^[20]利用应力控制式CT-三轴仪,即CT-湿陷性三轴仪,在控制吸力的条件下研究了原状Q₃黄土的浸水湿陷特性,用得到的CT数定量分析原状Q₃黄土的结构性对湿陷的影响。

上述研究表明,土的细微观结构已经获得了较深入的认识,并且,可以定量化描述细观结构变化。但是,无论是直接还是间接测试土的细观结构特征及其定量化描述,还是不能描述土结构对其宏观力学性质的影响。邵生俊等^[21-23]和谢定义^[20]依据土的“综合结构势”,建立了土的构度指标,并揭示其与原状黄土的物理性质的密切联系。本文从土细观结构的CT试验出发,揭示力-水作用下土细观结构的演变,进而,分析力-水作用下土宏观结构演变的规律。

1. 土细观结构的微米CT试验

本文CT试验采用Xradia 520 Versa 3D X-射线显微镜(图1,2)的X射线无损3D成像技术,CT试验分辨率为40 μm。具体试验方案如下：

图 1 仪器全景图

Figure 1. Panorama of instrument

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图 2 仪器局部细节图

Figure 2. Partial detail map of instrument

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(1)对原状黄土、重塑黄土(土样含水率和干密度与原状黄土相同)、原状饱和黄土进行CT试验。制备试样呈圆柱状,直径39 mm、高80 mm,均用乳胶膜密封保持水分,测试分辨率为40μm。

(2)对原状黄土、重塑黄土和原状饱和土在围压100 kPa作用下固结剪切破坏后进行CT试验。剪切破坏试样分别用乳胶膜密封保持水分,测试分辨率为40 μm。

(3)分别对原状黄土在围压300 kPa作用下固结完成及剪切破坏后进行CT试验。固结及剪切破坏后试样分别用乳胶膜密封保持水分,测试分辨率为40 μm。

试验操作流程如下：

(1)将橡胶膜包裹的三轴样正确放置在样品扫描基座中心,关闭扫描室防护门。

(2)使用电脑程序确定扫描范围,先利用电脑程序刻度尺定位试样的中心位置,然后根据试验要求分辨率向X、Y、Z三个方向选取相应的分辨率的扫描范围。

(3)扫描范围选定后,开始进行扫描,40 μm分辨率的试验过程历时大约50 min。扫描完成后,利用计算机程序对扫描数据进行重构成像。

(4)扫描数据重构成像二维图片,利用相关软件进行处理得到微米CT三维图像。

试验土样取自西安月登阁地铁3号线施工现场的钻井中,取土深度约6 m,天然含水率为15%,干密度是1.178 g/cm³,塑限和液限分别是18.6%和34.2%,根据ASTM(2006)D2487,试验黄土属于中塑性黏土。制样时应在湿度一定的房间内进行从而减小土样含水率的变化。由于试样的初始含水率较高(23.8%),将切削制备圆柱试样通过风干方法配成含水率为15%,以保持试样处于硬塑状态,便于观察土细观结构。

2. 原状、重塑、浸水饱和土的结构变化

图3是原状、重塑、饱和黄土的CT扫描图像,图像的黑色区域表明土中孔隙和裂隙分布,浅色区域属于土粒构成骨架分布。比较原状、重塑、饱和黄土的CT扫描图像,可以清楚看出原状土的大孔隙和裂隙分布明显；饱和土图像的黑色区域明显减小,大孔隙和裂隙缩小或消失,浅色区域变亮,色度减小。随着土样孔隙中水的增多,土骨架中土粒吸着水和结合水厚度增大,水分楔入作用使得黏粒体积增大,构成土骨架土粒运动。运动土粒填充大孔隙,表现为大孔隙逐渐闭合,导致孔隙和裂隙分布面积明显减小。完全饱和时,土中孔隙和裂隙分布面积已经变得很少。楔入土骨架水分占据孔隙体积,但没有引起土产生体积膨胀。饱和土的CT扫描图可以看出,饱和土的黑色区域面积减小,浅色区域面积增大。表明饱和作用显著改变了土孔隙的分布,使得土孔隙分布均匀化。重塑土采用破碎、风干、碾散、过筛、配水、压实方法制备,配制了与原状土相同干密度和含水率。风干土碾碎过筛后配水过程形成土团粒,团粒内土粒水膜增厚；压实过程团粒构成土骨架,团粒之间水膜转移小孔隙分布。重塑黄土CT扫描图像表明,重塑土土骨架由团粒构成,土单元没有明显的大孔隙和裂隙黑色区域；土骨架的土团粒分布比较均匀,土团粒内部和团粒之间孔隙分布均匀化比较明显。扰动重塑原状土结构后,使得土粒向大孔隙移动并填充大孔隙,可视暗色区域孔隙分布面积明显减小；完全重塑压实时,原状土暗色区域大孔隙已经基本被土团粒均匀填充。浅色区域变亮单元分布说明重塑土中分布有密实团粒。可见,扰动重塑导致结构破坏,引起土团粒填充了较大的孔隙；扰动重塑原状土可以消除大孔隙,大孔隙转变为更多微小孔隙,土的孔隙分布均匀化。

图 3 原状、重塑和饱和土细观结构

Figure 3. Micro-structure of undisturbed, remolded and saturated soils

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3. 原状、重塑、饱和土固结与剪切破坏状态的结构变化

3.1 原状土固结、剪切破坏状态的结构变化特性

原状土初始结构和固结变形稳定与剪切破坏状态的结构的4CT扫描图像如图4所示,黑色区域代表土大孔隙裂隙和裂隙分布,浅色区域代表土粒构成骨架及土结构中分布微小孔隙。浅色区域中随着色度增大,土质变得疏松,土结构中小孔隙分布增强；随着色度减小,土质变得致密,土结构中微小孔隙分布减少。色度最小区域的土质致密,土结构中粒间胶结强。原状土CT扫描图像结构中黑色区域代表的大孔隙和裂隙分布较多,说明初始状态土样结构的不均质性比较明显。部分大孔隙周边分布色度较小的浅色区域,说明该类大孔隙周边土质致密；部分裂纹附近分布色度较大的浅色区域,说明该类裂纹附近土质疏松。围压300 kPa作用下固结后,黑色区域代表的大孔隙和裂隙明显减少,土孔隙分布均匀化,存在的大孔隙周边具有色度较小的浅色结构。表明围压300 kPa作用难以破坏胶结致密土骨架中大孔隙。固结完成后,随着剪切变形的发展,剪切作用破坏胶结致密土骨架中大孔隙,从相应的CT扫描图中也可见孔隙和裂隙逐步减小。剪切破坏时,土初始结构中大孔隙和裂隙分布较多,土质结构均匀性较差；固结压密作用下,消除了部分大孔隙和裂隙；随着剪切作用下剪缩变形发展,土质结构区域均匀化。从宏观上讲,固结与剪切使得土原有结构逐渐破坏,新生结构逐渐愈合,土骨架结构破坏引起土粒逐渐填充较大的孔隙和裂隙。

图 4 原状土初始、围压300 kPa固结后及固结剪切破坏的土结构变化

Figure 4. Structural change of undisturbed soil, post-consolidation soil and shear failure soil at consolidation confining pressure of 300 kPa

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由此可知,尽管固结和剪切作用下体缩变形使得土变得密实均匀,但导致土中天然沉积过程胶结形成的原有结构破损,故土的固结剪切过程既有原结构破损又有新结构的形成。经固结剪切作用导致较大孔隙和裂隙逐渐消失,可认为是土结构的孔隙愈合、新生均匀结构的形成。

3.2 原状、重塑、浸水饱和土剪切破坏状态的结构变化

图5是原状、重塑和饱和土在三轴压缩剪切条件下固结围压为100 kPa的应力与应变曲线。由图5可以看出,原状、重塑和饱和土剪切应力应变曲线均呈硬化型,主应力差均随着轴向应变的增大而增大；并且,同一轴向应变原状样的主应力大于重塑土,饱和土的主应力差最小,这是由于原状、重塑和饱和土剪切过程始终产生体缩,累积剪缩体应变均不断增大,使得土密度增大,不断提高剪切作用的能力。此外,原状土具有结构性,尽管土中分布有大孔隙和裂隙,但原状土结构提高了抵抗附加主应力差的能力。重塑消除了土原状结构作用,土骨架中土粒排列和联结作用的结构性显著丧失。重塑土结构性得到有效释放,扰动重塑使得土骨架结构的排列均匀,粒间孔隙分布均匀,竖向裂隙愈合。饱和土结构中水膜楔入作用,土结构性的水敏势充分释放,改变了原生土骨架中粒间的胶结,次生黏土矿物颗粒形成的粒间胶结分解,三轴压缩结构强度降低；土骨架颗粒间胶结丧失及颗粒均匀排列,形成一种新的结构。饱和土的剪缩体应变均随着轴向应变的增大而增大,且较原状黄土的剪缩体变大,说明饱和土骨架中孔隙比减小最强。

图 5 原状、重塑和饱和土的应力-应变曲线

Figure 5. Stress-strain curves of undisturbed remolded and saturated soils

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图6是原状、重塑和饱和土剪切破坏状态CT测试结果。总的来看,原状土CT扫描图像的暗色域较初始状态明显减小,但仍比重塑土和饱和土多。剪切破坏状态的原状土仍分布有大孔隙和裂隙,表明原状土剪切破坏时的结构仍具有不均匀性。重塑土剪切破坏时,土骨架结构中团粒间可视孔隙基本闭合,土粒分布较均匀；剪切变形过程中剪缩应变的发展规律与饱和土近似一致。与原状土比较,饱和土剪切破坏状态还有可见的中孔隙。

图 6 原状、重塑和饱和土剪切破坏状态CT测试结果(围压100 kPa)

Figure 6. CT tests on shear failure state of undisturbed, remolded and saturated soils(consolidation confining pressure of 100 kPa)

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4. 原状土的宏观结构性变化规律

4.1 原状土、重塑土和饱和土同一固结围压不同应变水平加卸载应力应变曲线

在一定含水率和固结围压条件下,进行原状黄土、重塑黄土和饱和黄土的三轴排水剪切,达到不同剪应变状态后卸除全部剪应力,可得到固结、剪切作用下土结构性的变化。CT扫描已经揭示固结和剪切作用改变了土的细观结构,宏观上表现为土结构遭到破损。如图7所示,相同轴向应变条件下,原状黄土的剪切应力依次大于重塑黄土和饱和黄土。然后,分别进行单轴抗压试验。不同应变水平卸载的综合塑性应变由等向压缩塑性应变和剪切塑性应变确定,计算公式如下：

图 7 不同剪应变水平加卸载应力应变关系曲线(原状土和重塑土的含水率20%,固结围压100 kPa)

Figure 7. Curves of stress-strain relationship between loading and unloading with different shear strain levels(moisture content 20%of undisturbed and remolded soils, consolidation confining pressure of 100 kPa)

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(1)

式中,和分别为塑性体应变和塑性剪应变。

4.2 原状土、重塑土、饱和土单轴抗压强度随综合应变的变化关系曲线

原状土、重塑土、饱和土加载剪切至不同应变水平后卸除全部荷载,具有塑性综合应变。然后,再进行单轴抗压试验,测试单轴抗压强度。单轴抗压强度随综合应变的变化如图8所示,表明随着综合应变的增大,原状土、重塑土、饱和土单轴抗压强度均逐渐减小。

图 8 单轴抗压强度与综合塑性应变之间的关系

Figure 8. Relationship between uniaxial compressive strength and comprehensive plastic strain是原生结构破坏、新生结构形成的过程；固结和剪缩作用可使得黄土的大孔隙和裂隙完全消失,原生结构破坏显著。

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4.3 构度随综合应变的变化曲线

依据原状土、重塑土、饱和土一定综合应变的单轴抗压强度,按照构度定义式可确定不同综合塑性应变的构度。构度随综合塑性应变的衰减情况如图9所示。

图 9 构度随综合塑性应变的衰减

Figure 9. Decay of structural index with comprehensive plastic strain

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5. 结论

(1)同一围压条件下,随着土样固结剪切变形发展,孔隙逐渐闭合。固结完成时,仍有明显的大孔隙和裂隙；剪切破坏时,大孔隙和裂隙已经变得较少。饱和与扰动重塑作用使得原状土的大孔隙减少,土体的孔隙分布均匀化。宏观上,原状土的孔隙变化可以认为

(2)原状、重塑和饱和黄土剪坏破坏状态的孔隙分布均匀化依次增强。原状土仍存在部分大孔隙和裂隙；重塑土团粒分布趋于均匀,土结构中大孔隙基本闭合,粒间存在微小孔隙,初始结构性丧失；饱和土骨架结构中水膜锲入使得土粒向大孔隙运动,剪切破坏状态的可见孔隙明显减少。

(3)固结、重塑、浸水和剪切作用下,土的结构逐渐变化。原状土被扰动重塑和浸水作用释放土的结构性,反映土结构性的构度指标随综合塑性变形的发展逐渐衰减。随着土结构性的衰减发展,土的强度逐渐减小。

图 1 振动台模型体系

Figure 1. Shaking table model system

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图 2 层状剪切土箱激振变形示意图

Figure 2. Schematic diagram of seismic deformation of layered shear soil box

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图 3 振动台模型试验概要图

Figure 3. Overview of shaking table test model

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图 4 土体冻结系统

Figure 4. Soil freezing procedure

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图 5 地基温度与冻结时间的关系

Figure 5. Relationship between ground temperature and freezing time

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图 6 输入地震波的加速度时程曲线

Figure 6. Time histories of acceleration of input waves

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图 7 试验前与试验后地表形态对比图

Figure 7. Comparison of surface morphologies before and after tests

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图 8 孔隙水压比时程曲线

Figure 8. Time histories of pore water pressure ratio

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图 9 不同激振级别的傅里叶频谱比

Figure 9. Fourier spectral ratios under different excitation levels

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图 10 不同冻结深度的傅里叶频谱比

Figure 10. Fourier spectral ratios under different freezing depths

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图 11 不同深度处的加速度反应谱

Figure 11. Acceleration response spectra at different depths

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图 12 桩身最大弯矩图

Figure 12. Distribution of maximum bending moment along pile

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图 13 最大孔隙水压比

Figure 13. Maximum pore water pressure ratios

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图 14 沿深度方向的剪切模量

Figure 14. Shear modulus along depth direction

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图 15 1/2的有限元分析模型

Figure 15. Half of finite element analysis model

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图 16 试验与解析的傅里叶频谱比

Figure 16. Fourier spectral ratios of tests and analysis

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图 17 解析的桩身最大弯矩图

Figure 17. Distribution of analytical maximum bending moment along pile

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表 1 振动台相关参数

Table 1 Parameters of shaking table

振动台尺寸	最大加速度/(m·s^-2)		最大位移/mm	频率范围/Hz	最大荷载/kg
振动台尺寸	无荷载时	有荷载时	最大位移/mm	频率范围/Hz	最大荷载/kg
1200 mm×600 mm	24.5	0.8	100	0.5~200	300

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表 2 振动台模型试验相似比例

Table 2 Scaling factors for shaking table tests

类型	参数	相似关系	相似比
类型	参数	相似关系	结构	地基土
几何特征	长度	$λ$ $λ$	25	25
几何特征	位移	$λ λ_{ε}$ $λ λ_{ε}$	25	25
材料特征	弹性模量	$λ_{E}$ $λ_{E}$	3	1
	密度	$λ_{ρ}$ $λ_{ρ}$	1	1
	应变	$λ_{ε}$ $λ_{ε}$	1	1
	应力	$λ_{σ}$ $λ_{σ}$	3	1
动力特征	时间	( $λ λ_{ε}$ $λ λ_{ε}$ )^0.5	5	5
动力特征	加速度	1	1	1

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表 3 结构参数

Table 3 Parameters of buildings

结构种类	密度/(g·cm^-3)	杨氏模量/(N·mm^-2)	泊松比
建筑物上部	10.40	205000	0.30
柱	1.19	5000	0.35
建筑物下部	10.40	205000	0.30
基础	10.40	205000	0.30
桩	7.03	11720	0.30

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表 4 土体参数

Table 4 Parameters of soils

密度/(g·cm^-3)	含水率/%	内摩擦角/(°)	黏聚力/(N·mm^-2)
1.98	24	35	1.0×10^-6
注：土体的抗压强度和弹性模量等会随着温度的改变而变化。

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表 5 试验加载制度

Table 5 Test loading system

激励地震波	加速度峰值	工况代号
激励地震波	加速度峰值	饱和地基	冻结2 cm	冻结5 cm	冻结9 cm	冻结14 cm
告示波	0.072g（0.4倍）	1-WN	1-F2	1-F5	1-F9	1-F14
	0.179g（1.0倍）	2-WN	2-F2	2-F5	2-F9	2-F14
	0.358g（2.0倍）	3-WN	3-F2	3-F5	3-F9	3-F14
兵库波	0.057g（0.4倍）	4-WN	4-F2	4-F5	4-F9	4-F14
	0.143g（1.0倍）	5-WN	5-F2	5-F5	5-F9	5-F14
	0.286g（2.0倍）	6-WN	6-F2	6-F5	6-F9	6-F14

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表 6 地基参数

Table 6 Parameters of foundation

地基	阻尼比/%	固有频率/Hz	α值
WN	8	18.73	48
2 cm	8	21.91	56
9 cm	8	23.86	60
14 cm	8	24.56	60
冻结层	8	―	―

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参考文献(19)

[1]	马巍, 王大雁. 中国冻土力学研究50a回顾与展望[J]. 岩土工程学报, 2012, 34(4): 625-640. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC201204009.htm MA Wei, WANG Da-yan. Studies on frozen soil mechanics in China in past 50 years and their prospect[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2012, 34(4): 625-640. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC201204009.htm
[2]	徐学燕, 徐春华, 李晓稚. 冻土场地地震加速度反应谱研究[J]. 岩土工程学报, 2003, 25(6): 680-683. doi: 10.3321/j.issn:1000-4548.2003.06.007 XU Xue-yan, XU Chun-hua, LI Xiao-zhi. Research on earthquake acceleration response spectrum of frozen soil ground[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2003, 25(6): 680-683. (in Chinese) doi: 10.3321/j.issn:1000-4548.2003.06.007
[3]	周幼吾, 郭东信. 中国多年冻土的主要特征[J]. 冰川冻土, 1982, 4(1): 1-19, 95. ZHOU You-wu, GUO Dong-xin. Principal characteristics of permafrost in China[J]. Journal of Glaciology and Geocryology, 1982, 4(1): 1-19, 95. (in Chinese)
[4]	LIU J K, CUI Y H, LIU X, et al. Dynamic characteristics of warm frozen soil under direct shear test-comparison with dynamic triaxial test[J]. Soil Dynamics and Earthquake Engineering, 2020, 133: 106114. doi: 10.1016/j.soildyn.2020.106114
[5]	罗飞, 赵淑萍, 马巍, 等. 冻结黏土的动力学参数确定方法研究[J]. 冰川冻土, 2016, 38(5): 1340-1345. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-BCDT201605019.htm LUO Fei, ZHAO Shu-ping, MA Wei, et al. Study of determining the dynamic parameters of frozen clay[J]. Journal of Glaciology and Geocryology, 2016, 38(5): 1340-1345. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-BCDT201605019.htm
[6]	WANG J H, ZHANG F, YANG Z H. Anisotropy in small-strain shear modulus of permafrost at rising temperatures[J]. Cold Regions Science and Technology, 2019, 160: 1-12. doi: 10.1016/j.coldregions.2019.01.003
[7]	徐学燕, 仲丛利, 陈亚明, 等. 冻土的动力特性研究及其参数确定[J]. 岩土工程学报, 1998, 20(5): 80-84. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC805.016.htm XU Xue-yan, ZHONG Cong-li, CHEN Ya-ming, et al. Research on dynamic characters of frozen soil and determination of its parameters[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 1998, 20(5): 80-84. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC805.016.htm
[8]	TANG W R, ZHU Z W, FU T T, et al. Dynamic experiment and numerical simulation of frozen soil under confining pressure[J]. Acta Mechanica Sinica, 2020, 36(6): 1302-1318. doi: 10.1007/s10409-020-00999-4
[9]	王常峰, 陈兴冲, 丁明波. 季节性冻土区桩基础桥梁地震反应研究[J]. 桥梁建设, 2016, 46(2): 48-53. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-QLJS201602009.htm WANG Chang-feng, CHEN Xing-chong, DING Ming-bo. Study of seismic responses of bridge with pile foundations in seasonal frozen soil area[J]. Bridge Construction, 2016, 46(2): 48-53. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-QLJS201602009.htm
[10]	严松宏, 陈兴冲, 高峰. 多年冻土区场地地震动随机特性研究[J]. 岩土工程学报, 2005, 27(9): 1012-1015. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC200509007.htm YAN Song-hong, CHEN Xing-chong, GAO Feng. Study on stochastic earthquake characteristics of ground in permafrost regions[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2005, 27(9): 1012-1015. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC200509007.htm
[11]	陈拓, 穆彦虎, 王建州, 等. 活动层对青藏高原冻土区地震反应影响研究[J]. 冰川冻土, 2019, 41(3): 1-8. CHEN Tuo, MU Yan-hu, WANG Jian-zhou, et al. Influence of the active layer on seismic response in permafrost of the Qinghai-Tibet Plateau[J]. Journal of Glaciology and Geocryology, 2019, 41(3): 1-8. (in Chinese)
[12]	张开健, 孙红, 牛富俊, 等. 多年冻土区缓倾角土层斜坡的地震反应[J]. 岩土力学, 2017, 38(12): 3469-3474. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTLX201712011.htm ZHANG Kai-jian, SUN Hong, NIU Fu-jun, et al. Seismic response of low-angle soil slope in permafrost regions[J]. Rock and Soil Mechanics, 2017, 38(12): 3469-3474. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTLX201712011.htm
[13]	王丽霞, 凌贤长, 徐学燕, 等. 多年冻土场地路基地震加速度反应谱特性研究[J]. 岩石力学与工程学报, 2004, 23(8): 1330-1335. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YSLX200408021.htm WANG Li-xia, LING Xian-chang, XU Xue-yan, et al. Study on response spectrum characteristics of earthquake acceleration for roadbed on permafrost site[J]. Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering, 2004, 23(8): 1330-1335. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YSLX200408021.htm
[14]	刘鸿绪, 孙彦福, 陈亚明, 等. 季节冻土层对房屋地震破坏的影响[J]. 冰川冻土, 1998, 20(1): 46-50. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-BCDT801.009.htm LIU Hong-xu, SUN Yan-fu, CHEN Ya-ming, et al. Influence of seasonally frozen ground on the seismic damages of buildings[J]. Journal of Glaciolgy and Geocryology, 1998, 20(1): 46-50. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-BCDT801.009.htm
[15]	YANG Z H, ZHANG X Y, YANG R L. Shake table modeling of laterally loaded piles in liquefiable soils with a frozen crust[J]. Applied Mechanics and Materials, 2012(204/205/ 206/207/208): 654-658.
[16]	许成顺, 豆鹏飞, 杜修力, 等. 液化场地-群桩基础-结构体系动力响应分析：大型振动台模型试验研究[J]. 岩土工程学报, 2019, 41(12): 2173-2181. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC201912004.htm XU Cheng-shun, DOU Peng-fei, DU Xiu-li, et al. Dynamic response analysis of liquefied site-pile group foundation-structure system— large-scale shaking table model test[J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2019, 41(12): 2173-2181. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-YTGC201912004.htm
[17]	陈跃庆, 吕西林, 李培振, 等. 不同土性的地基-结构动力相互作用振动台模型试验对比研究[J]. 土木工程学报, 2006, 39(5): 57-64. https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-TMGC200605008.htm CHEN Yue-qing, LÜ Xi-lin, LI Pei-zhen, et al. Comparative study on the dynamic soil-structure interaction system with various soils by using shaking table model tests[J]. China Civil Engineering Journal, 2006, 39(5): 57-64. (in Chinese) https://www.cnki.com.cn/Article/CJFDTOTAL-TMGC200605008.htm
[18]	XING S, MIAYMOTO Y. Seismic response characteristics of a building supported by pile foundation in frozen soil based on shaking table test[J]. Journal of Earthquake and Tsunami, 2016, 10(2): 1640005.
[19]	社本康広, 時松孝次, 有泉浩蔵. 一次元有効応力解析の実地盤に対する適用性[J]. 日本建築学会構造系論文集, 1992, 433: 113-119. Sakimoto YASUHIRO, Tokimatsu TAKAJI, Ariizumi HIROZO. Applicability of one-dimensional effective stress analysis to the actual ground[J]. Journal of Structural and Construction Engineering (Transaction of AIJ) 1992, 433: 113-119. (in Japanese)

施引文献(15)

期刊类型引用(5)

1.	蔺文博，宁贵霞，马丽娜，丁小刚，张扬，罗伟. 非饱和重塑弱膨胀土微观孔结构特征与水力迂曲度研究. 长江科学院院报. 2024(04): 124-130+139 . 百度学术
2.	赵再昆，王铁行，张亮，金鑫，鲁洁，阮嘉斌，邢昱. 高温作用下非饱和黄土裂隙演化及其定量分析. 岩土力学. 2024(05): 1297-1308 . 百度学术
3.	胡自全，沙鸣，胡银林. 自重湿陷性黄土场地地裂缝地铁暗挖隧道涌泥灾害处理与风险控制. 城市轨道交通研究. 2024(09): 249-254+259 . 百度学术
4.	王志强. 含水率对黄土微观结构的作用效应分析. 四川建材. 2022(06): 14-15+17 . 百度学术
5.	郑佳，庄建琦，孔嘉旭，付玉婷，牟家琦，王杰. 基于CT扫描的黄土孔隙结构特征研究. 地质科技通报. 2022(06): 211-222 . 百度学术